【正文】 次間隔時間不大于24小時。進行信息化施工，合理選用施工的管理參數(shù)，調整處理好正面壓力和排土量，頂進速度和頂力，機頭糾偏量和偏轉角，壓漿的壓力(位置、數(shù)量)和時間的相互關系。⑦注漿壓力：大于地下水壓力。(6)在穿越不均勻地基時，壓漿壓力不宜過大，每次壓漿量也不宜過多，防止產生冒漿和地而隆起，～0. 2MPa。(2)頂進過程中，機尾及其后的3節(jié)管道應及時壓漿，以填充由于管節(jié)小于機頭的環(huán)形空隙，控制沉降。實際施工中第一、三種配比比較容易操作，關鍵是要根據現(xiàn)場土質進行試配以達到漿液配制要求。漿液的配制要求應滿足粘滯度高，失水量小，穩(wěn)定性好。補漿每班不少于2次循環(huán)。前部切削面注漿是通過主軸中心孔進行注漿 ，管道注漿分同步注漿和補漿二部分，各設獨立管路。對工作井、接收井附近的管線和建筑物。通過實踐總結如下預防措施：在進、洞口可采取壓密注漿輔以井點降水的技術措施對土體進行加固（注意井點降水也會產生一定的沉降，使用時應謹慎），以提高土體的抗剪強度和減少土體滲透性，保持土體穩(wěn)定，不滲水，不流泥，使頂管安全進、出洞。就會發(fā)生土體涌入工作井內。穿越特殊地段前應盡可能使得機頭水平和垂直位置僅有微量的偏差，避免在特殊地段有較大的糾偏操作。 測量和糾偏 前面已提到頂管軸線不順直會增大摩阻力，牽動土體，造成土體失穩(wěn)、流失，另外，頂管機糾偏時，其軸線與管道軸線形成一個夾角．因此頂管機在頂進過程中，掘進的坑道成為橢圓形，此橢圓面積與管道外圓面積之差所形成的空隙造成的地層損失大小直接關系到頂管機上部土體的沉降值。調試段的測點數(shù)量可適當減少，橫向上管道中心線兩側的測點可視情況減少或省去。模擬段設在緊靠特殊地段前30m左右，按照調試段得出的參數(shù)進行操作，并做微調整進一步減少沉降量。Φ/2)式中：δ(x)為沉降量；δmax為管道中心線處的最大沉降量；Vi為土體損失；x為離管道中心線的距離；i為沉降槽的寬度系數(shù)；z為隧道中心線至地面的距離；Φ為土體的內摩擦角。+φ1/2）靜止土壓力Po=K0γh式中：γ為土的容重；Φ為土體的內摩擦角，c為土的粘聚力；h為頂管覆土深度，指地面至頂管中心距離；K0為靜止土壓力系數(shù)，為1sinφ′；φ′為土的有效內摩擦角。φ1/2）2c tan （45 186。~（Po為靜止土壓力），如果地層對沉降和隆起有嚴格的要求時宜將工倉壓力P控制在Po177。根據頂管施工特點及相關資料的查閱，總結出頂管頂進施工中產生的地層損失可認為主要由以下幾個原因產生的：(1)管節(jié)外圍環(huán)形空隙引起的地層損失；(2)掘進機開挖引起的地層損失；(3)管道及中繼環(huán)接頭密封性不好引起的地層損失；(4)掘進機及管節(jié)與周圍地層摩擦所引起的地層損失；(5)掘進機糾偏引起的地層損失；(6)頂進過程中工作井后靠土體變形引起的地層損失；（7）掘進機進出工作井引起的地層損失。其中現(xiàn)場控制包括頂力、土壓力、管線糾偏、注漿壓力和頂進速度等，更是與土體擾動有直接關系。 頂管施工引的地層損失頂管施工過程中產生地面變形的根本原因是頂管施工對周圍土體的擾動，頂管施工對土體的擾動是通過施工產生的附加應力對土體發(fā)生作用而使土體產生變形的。上面的分區(qū)只是在施工某一時刻根據其應力狀態(tài)變化而化分的。由于頂管機與襯砌的前進靠千斤頂?shù)耐屏?，因此只有千斤頂有足夠的力量克服前進過程所遇到的各種阻力，才能不斷往前頂進，同時該阻力又反作用土體，對土體產生附加應力，引起土體變形甚至破壞。頂管施工對土體的擾動則表現(xiàn)為頂管機對土體的擠壓和松動、加載與卸載、孔隙水壓上升與下降所引起土性的變異、地表隆起與下沉等。因此，如何預測和控制地層變形和地面沉降成為頂管施工需要考慮的主要問題。在一般頂管地段，但在下面135176。當偏差大于20mm時，采用千斤頂糾偏法，當超挖糾偏不起作用時，用小型千斤頂頂在管端偏向的反側內管壁上，另一端斜撐在有墊板的管前土壁上，支頂牢固后，即可施加頂力。高程測量：使用水準儀和高程尺，測首節(jié)管前端內底高程，以控制頂進高程；同時，測首節(jié)管后端內底高程，以控制坡度。（3）、添加頂鐵，重復上述操作，直至需要安裝下一節(jié)管子為止。即可進行試頂。（2）、下管時采用汽車吊進行下管，下管時注意保護工作井內的其他管線。2）、安裝頂鐵應無歪斜、扭曲現(xiàn)象，必須安裝直順。根據管徑大小，選用相應的推力設備：主頂設備采用2臺100t推力油缸，總推力200t，2只油缸固定在拼裝式油缸架上。該工程導軌采用43 kg/m 鋼軌，軌底和型鋼焊接成一體，并用型鋼支撐。⑥注漿系統(tǒng)輸送泵的試運轉符合設備說明書的規(guī)定。③設備潤滑和密封系統(tǒng)供油正常，油路暢通，供油壓力可在設定的范圍內調節(jié)。設備的試運行應遵照設備說明書進行。③吊運完成后，調整管道的位置、高程、中線、仰俯角等。設備安裝前，根據設備的操作要求及施工方便的原則確定各設備的安裝位置、各種管線和電纜的鋪設位置及走向等。 設備轉換檢修頂進設備及附屬設備每完成一個頂段，必須對其進行保養(yǎng)和檢修。（2）接收井的尺寸應滿足頂管機與首節(jié)管材脫離后進行設備檢查、維護及吊運所需空間要求。注漿應符合下列要求：①應由管內均勻分布的注漿孔向外測空隙壓注漿液；注漿應與地面監(jiān)控相配合，應采用多點注漿將管道與土層的間隙充分填滿，注漿量宜按計算空隙體積的150%控制。⑤注漿壓力因管道上方土體的塌落程度、土體的滲透系數(shù)以及注漿管路沿程壓力損失等而存在差異，注漿壓力控制宜遵循以下原則：a．漿液能以較平穩(wěn)的工作壓力連續(xù)注入。分布。⑤填充注漿和泥漿的置換。①泥漿配合比、注漿時及注漿壓力確定。 觸變泥漿與填充注漿為減小頂管阻力，保證開挖面土體穩(wěn)定，頂進施工中進行注漿。(3) 在管節(jié)端部涂上851后安裝木襯板，并在木襯板外測粘貼一圈遇水膨脹止水膠條。c、輸渣方式土壓平衡頂進施工輸渣方式為：高壓泵向掘進機土倉內輸清水，利用水壓把泥漿壓至渣漿泵內，再有渣漿泵抽送至泥漿池中。（4） 停止刀盤前的注漿。 （11）隨時將糾偏千斤頂進行微調糾偏，以控制機頭方向。（7）啟動渣漿泵，同時啟動油泵站及輸渣閥門。（3）開啟注油泵。b、拆除部分封門磚砌體，其余部分使用頂管機進行磨除。b、機頭安放導軌上后，要測定前、后端中心的方向偏差和相對高差，并做好記錄。完全能滿足要求。P＝18＝ NF=(π/4)DR2P=(π/4) =Fp=πD0Lfk+NF=π1205+= = 總推力為（2臺100噸千斤頂）：F=2100=200t頂進阻力Fp()小于總推力200t故能正常頂進。NF=(π/4)DR2P DR——頂管機外徑，取DR=。（5）頂進阻力計算、后背墻及千斤頂選用驗算：1）、頂力計算本工程有2段段長距離頂管。安裝在油缸架的油缸水平誤差控制在5mm以內。 （2）后靠背安裝：工作井后靠背必須按設計的最大頂力進行強度和穩(wěn)定性的驗算，保證后靠背具有一定的剛度和足夠的強度，施工時應保持后靠背的垂直，并使后靠背面與管道中心軸線相垂直，防止后靠背與千斤頂?shù)慕佑|面不平引起應力集中破壞后靠背及前導墻，或會產生頂時力偶使管道標高產生嚴重偏差。頂進注漿是減少摩阻力的有效手段，為了保證注漿和補漿順利進行，因此要在井口適當位置設置漿液生產和壓送系統(tǒng)，主要安裝一臺攪拌機，一個鋼制泥漿池，一臺壓漿泵，并進行試生產和試運轉。（d）繼續(xù)推進，直至推進至設計要求為止，將掘進機與后混凝土管脫離。（d）推進掘進機，直至洞口止水圈能起作用為止，靜候34小時，測出靜止土壓力，結合理論數(shù)據，定出推進土壓力控制系數(shù)（e）繼續(xù)推進掘進機，在安裝第一節(jié)管前，應將掘進機與導軌之間進行限位焊接，以免在主頂縮回后，由于正面土壓力的作用將掘進機彈回。 c、掘進機出洞技術方案待頂管設備全部安裝調試完畢后，準備推進前，采取如下措施：（a）將掘進機推進至井壁50cm處停止。(6)頂管進出洞口措施a、頂管進出洞地基加固措施頂管施工中的進出洞口工作是一項關鍵的工作，為防止機頭進出洞時下沉，確保機頭進出洞時的安全性和可靠性，我們將根據現(xiàn)場實際情況選擇采取注漿技術對機頭進出洞口地基進行加固措施。(2) 為確保安全，在工作井四周架設防護欄，為防止周圍泥水流入井內，可在井四周疏挖排水溝、集水坑，在集水坑中架設潛水泵。6. 機械頂管施工方法頂管選用土壓平衡機械頂管機。5. 頂管機選型 頂管施工主要穿越粉土層。（2）由于工程施工對現(xiàn)場部分測量基準點存在一定的影響，可能出現(xiàn)基準點的破壞。測量過程控制表參見附表。施工測量的最終成果，必須用在地面上埋設穩(wěn)定牢固的標樁的方法固定下來。5)所有測量資料都要及時整理、建檔，以備復查。控制網點要做醒目標志并采取保護措施。 3)若一測回中重測方向數(shù)超過總方向數(shù)的1/3時，重測該測回。（2）放樣前，對已有數(shù)據、資料和施工圖中的幾何尺寸必須校核，嚴禁憑口頭通知或無簽字的草圖放樣。20″方位角閉合差177。2）施工過程中，對控制點進行定期復核，一旦發(fā)現(xiàn)控制點出現(xiàn)偏差，應及時進行調整或重新布置。 測量誤差控制（1）圖紙誤差復核對圖紙上井位及軸線坐標進行細致的復查，特別是核對平面圖和結構圖上的軸線誤差。減小軸線偏差，以確保頂管能正確進洞。頂管推進軸線應控制在允許偏差范圍內，如有微小偏差，可按比例分段糾偏。 4）本工程測量所用的儀器有全站儀、激光經緯儀和高精度的水準儀。頂進中發(fā)現(xiàn)管位偏差10mm左右，即應進行校正，糾偏校正應緩緩進行，使管子逐漸復位，不得猛糾硬調。2）在施工過程中，要根據測量報表繪制頂進軸線的單值控制圖，直接反映頂進軸線的偏差情況，使操作人員及時了解糾偏的方向，保證頂管機處于良好的工作狀態(tài)。通過這些顯示在頂管機操作屏上的數(shù)據，施工人員可以調整頂管機頂進方向，使頂管機沿設計軸線頂進，從而確保了頂管頂進方向的精度符合要求。6）導向系統(tǒng)以安裝在頂管壁上的全站儀發(fā)出的激光為基準點。4）頂管機初始位置的測定和輸入：將頂管機內的測量板的仰角、滾動角、水平角三個數(shù)據測出，并將激光基準點的相對于頂管機的位置（）測得并輸入控制系統(tǒng)。施工時嚴格貫徹測量一放兩復制度，即項目部測量隊進行復核，然后反饋給監(jiān)理和業(yè)主確認，監(jiān)理監(jiān)測確認后，再由項目測量隊進行施工放樣測量，從而確保頂管按設計方向頂進。（2）測量方法測量是使頂管機沿設計軸線頂進，保證頂管機頂進方向精確度的前提和基礎。將點放出來后，利用鉛垂原理將軸線中心引至設計標高即可。該工作在頂管施工中非常重要，它關系到頂管預留洞口正確位置的確定，同時也為之后要進行的頂管的測量奠定良好的基礎。12√L mm，L以km計。（2）地面趨近水準測量地面趨近水準測量的目的是把設計院提供水準控制點引測到每個頂管井近井水準點或施工水準點上，為豎井傳遞高程放樣做好準備。測距邊只進行氣壓、溫度等氣象改正和傾斜改正，不進行高程歸化和投影改正。8mm觀測采用左右角觀測，左右角平均值之和與360176。技術指標為：1）每邊測距中誤差：177。對甲方所提供的平面控制點進行復測，并上報監(jiān)理給予復核，如果檢測的成果超限，立即以書面形式報監(jiān)理工程師確認，并及時會同業(yè)主和設計院研究解決。含少量黑色斑紋，局部稍有粘性。地層呈褐黃色，稍濕，中密密實，干強度中，韌性低，搖振反應慢。工作井、接收井邊坡支護詳見《文化路污水頂管支護專項施工方案》，主要工程量見下表：主要工程量表：序號項目名稱單位工程量備注1土方開挖m3936　2土方回填m3656　3Ф40花管m92　4Ф22鋼筋t　5Ф6鋼筋t　6水泥t　7t　8Ф12鋼筋t　9C20混凝土m3　10D500鋼筋混凝土管m45　11D2400鋼筋混凝土管m2　12DN800Ⅲ級鋼筋混凝土管m300C50砼，抗?jié)B等級P8，F(xiàn)型鋼承口接口，壁厚100mm3. 地質水文工程地貌單元為黃河泛濫沖積平原區(qū)，場地地貌單一，地形較平坦。管道為III級鋼筋混凝土排水管（混凝土標號C50，抗?jié)B等級P8），“F”型鋼承口接口，管材質量符合《頂進施工法用鋼筋混凝土排水管》JC/T6402010的要求。為保證該區(qū)域污水運行，本工程將該污水污水管線進行改遷。2. 工程概況工程位于北環(huán)路文化路，文化北路西側存在現(xiàn)狀污水管，現(xiàn)狀污水管位于中西11m，管徑D800，此污水管肩負著文化北路兩側居民日常排污的重任，由于歷史遺留原因，造成此污水管嚴重堵塞，且無法進行疏通。北邊工作井先向南頂管完成后，再向北頂管，頂管施工長度為260m，采用機械頂管施工；南邊工作井僅向南側頂管施工，頂管施工長度為40m，由于接收井有現(xiàn)狀管道，導致頂管掘進機無法出洞，施工時采用人工頂管施工工藝。根據現(xiàn)場排水情況，設置三段D500支管，支管總長度45m。第二層粉土（Q4a1），～。地層呈褐黃色，稍濕，密實，干強度中，韌性低，搖振反應慢。4. 測量施工方法 平面控制測量根據業(yè)主及設計院提供的平面控制點作為向管道內傳遞坐標和方位的聯(lián)系測量依據。近井點或施工控制點的個數(shù)不得少于3個，并相互通視。5√n″5）全長相對中誤差 ：1/350006）相鄰點相對點位中誤差 ：177。氣象數(shù)據每條邊在一端測定一次。10mm。主要技術要求為：視距小于60m，往返較差、附合或環(huán)線閉合差≤177。圖2 水準測量示意圖（2）軸線測量軸線測量就是將設計頂管軸線放樣至實地位置，即軸線放樣。其次，利用全站儀將2點坐標放樣出來即可。本工程頂管均直線頂管，在工作井內，能與機頭直接通視，因此測量機頭的位置比較簡便，頂進施工時，在工作井內安置全站儀，并在機頭內安置測量標牌，就可以隨時測量機頭的位置及其偏差。同時采用全站儀對頂管軸線進行測量控制。3）測量系統(tǒng)全站儀、水準儀組成測量系統(tǒng)。輸入控制系統(tǒng)，作為計算頂管機位置