【正文】 截面上的扭矩 ： 彎曲應(yīng)力 ： 截面上的扭轉(zhuǎn)切力 ： 過盈配合處的 的值，用插入法求出，并取 ， 則 軸按磨削加工，查得表面質(zhì)量系數(shù) 故得綜合系數(shù)值為： 查得炭鋼得特性系數(shù) ，取 ，取 所以軸在截面Ⅴ的右側(cè)的安全系數(shù)為 取 s＝ ，故該軸在截面Ⅳ右側(cè)的強度也是足夠的。查表，考慮到轉(zhuǎn)矩變化小，故取 ， 則， 按照計算轉(zhuǎn)矩 小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件。 因軸承只受徑向力的作用，故 選取深溝球 6309 型 ,由機械設(shè)計手冊查得軸承參數(shù)：軸承寬度： B＝ 25mm 。取軸端倒角為 2 45176。 故 , , 1)計算支反力 作用在低速軸上的 X 平面方向 , 故 ,故 Y 平面方向 ， 故 ,故 圖 45 彎矩和扭矩圖 2)計算彎矩 水平面彎矩 ： 垂直面彎矩 ： 合成彎矩 ： 根據(jù)軸的計算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。 1)截面Ⅴ右側(cè) 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩 M 為 ： 截面上的扭矩 ： 彎曲應(yīng)力 ： 截面上的扭轉(zhuǎn)切力 ： 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) 及 。 二、接振搗系統(tǒng)的軸 初步估算軸的最小直徑 由前面的傳動裝置的參數(shù)可知 ； 功率按 計算；查表可取 ； 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。 （ 2） 確定軸的各段直徑和長度 直徑 ； ； ； ；。 (4）軸上零件的周向定位。 ，各軸肩處的圓角半徑為 R=2mm。可看出 C截面為最危險截面，現(xiàn)將計算出的截面 C 處的 及 M的值列于下表： 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的硬度 進行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面 C）的 強度。因 ，經(jīng)插值后查得 ， 由附圖查得軸的材料的敏性系數(shù)為 ， 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 載荷 X 平面 Y平面 支反力 彎矩 總彎矩 M 扭矩 T 畢業(yè)論文報告紙 共 47 頁 第 24 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 查得尺寸系數(shù) ；扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 。 三、接輸料系統(tǒng)的軸 初步估算軸的最小直徑 由前面的傳動裝置的參數(shù)可知 ； 功率按 計算 ，查表可取 ； 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 （ 1） 選取聯(lián)軸器型號 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 。 長度 取 ； ； ； ；； 。 齒輪、帶輪與軸的周向定位均采 用平鍵聯(lián)接（詳細選擇過程見后面的鍵選擇）。 計算過程 畢業(yè)論文報告紙 共 47 頁 第 26 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ （ 1）根據(jù)軸上 的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖（圖 47）。扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 α ＝ ，軸的計算應(yīng)力 已由前面查得許用彎應(yīng)力 ，因 ，故安全。 2)截面Ⅴ左側(cè) 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩 M 為 ： 。 1)截面Ⅴ右側(cè) 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩 M 為 ： 截面上的扭矩 ： 彎曲應(yīng)力 ： 截面上的扭轉(zhuǎn)切力 ： 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) 及 。 故 , , 1)計算支反力 作用在低速軸上的 X 平面方向 , 故 ,故 Y 平面方向 ， 故 ,故 圖 47 彎矩和扭矩圖 2)計算彎矩 水平面彎矩 ： 垂直面彎矩 ： 畢業(yè)論文報告紙 共 47 頁 第 27 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 合成彎矩 ： 根據(jù)軸的計算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。取軸端倒角為 2 45176。 因軸承只受徑向力的作用，故 選取深溝球 6310 型 ,由機械設(shè)計手冊查得軸承參數(shù)：軸承寬度： B＝ 27mm 。查機械設(shè)計手冊，選 ML5 型梅花形彈性聯(lián)軸器。 2)截面Ⅴ左側(cè) 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩 M 為 ： 截面上的扭矩 ： 彎曲應(yīng)力 ： 截面上的扭轉(zhuǎn)切力 ： 過盈配合處的 的值，用插入法求出，并取 ， 則 軸按磨削加工，查得表面質(zhì)量系數(shù) 故得綜合系數(shù)值為： 查得炭 鋼得特性系數(shù) 畢業(yè)論文報告紙 共 47 頁 第 25 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ，取 ，取 所以軸在截面Ⅵ的右側(cè)的安全系數(shù)為 取 s＝ ，故該軸在截面Ⅳ右側(cè)的強度也是足夠的。 精確校核軸的疲勞強度 （ 1)判斷危險截面 從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面Ⅴ處的過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重，并受扭矩作用， 故 只需校核截面Ⅴ即可 。確定軸承的支點位置大致在軸承寬度中間。 （ 5）確定軸上的圓角和倒角尺寸。 （ 3） 初選滾動軸承。查表，考慮到轉(zhuǎn)矩變化小，故取 ， 則， 按照計算轉(zhuǎn)矩 小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件。 2)截面Ⅴ左側(cè) 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩 M 為 ： 截面上的扭矩 ： 彎曲應(yīng)力 ： 截面上的扭轉(zhuǎn)切力 ： 過盈配合處的 的值，由插入法求出，并取 ， 則 軸按磨削加工，查得表面質(zhì)量系數(shù) 故得綜合系數(shù)值為： 查得炭鋼得特性系數(shù) ，取 ，取 畢業(yè)論文報告紙 共 47 頁 第 21 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 所以軸在截面Ⅵ的右側(cè)的安全系數(shù)為 取 s＝ ，故該軸在截面Ⅳ右側(cè)的強度也是足夠的。扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 α ＝ ，軸的計算應(yīng)力 已由前面查得許用彎應(yīng)力 ，因 ，故安全。 計算過程 的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖 (圖 45） 。 齒輪、泵與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接（詳細選擇過程見后面的鍵選擇）。 直徑 ； ；； 。 低速軸的計算和校核 擬定軸的裝配方案 ： 畢業(yè)論文報告紙 共 47 頁 第 17 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 圖 44 軸的結(jié)構(gòu)簡圖 一、 接行走系統(tǒng)的軸 初步估算軸的最小直 徑 由前面的傳動裝置的參數(shù)可知 ； 功率按 計算；查表可取 ； 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。因 ，經(jīng)插值后查得 ， 由圖查得軸的材料的敏性系數(shù)為 ， 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 查得尺寸系數(shù) ；扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 。扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 α ＝ ，軸的計算應(yīng)力 已由前面查得許用彎應(yīng)力 ，因 ，故安全。 ，各軸肩處的圓角半徑R=2mm。 4）軸上零件的軸 向定位。由于軸 ，故軸承的型號為 6012，其尺寸 ，, 。 右端采用軸肩定位 ,軸肩的高度 ，取 ，則。 為了使所選的軸的直徑 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需要同時選取聯(lián)軸器型號。 幾何尺寸的計算 （ 1）計算分度圓直徑 (2)計算中心距 （ 3）計算齒輪的寬度 取 ， 對于標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，壓力角 ，齒頂高系數(shù) ，頂隙系數(shù) ，現(xiàn)將齒輪基本參數(shù)列于下表： 內(nèi)容 直齒輪 小齒輪 大齒輪 分度圓直徑 128mm 148mm 齒頂高 4mm 齒根高 5mm 全齒高 9mm 齒頂圓直徑 136mm 156mm 齒根圓直徑 118mm 138mm 基圓直徑 齒距 基節(jié) 齒頂圓壓力角 176?？蛇x擇小齒輪的材料為 45Gr(調(diào)質(zhì) )，硬度為 330HBS；大齒輪的材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 270HBS，二者的材料硬度相差為 60HBS； (4)選小齒輪的齒數(shù)為 20，則大齒輪的齒數(shù)為 20? =23，取 =23。分動箱通過高位彈性聯(lián)軸器與發(fā)動機飛輪輸出端相連，攤鋪機分動箱是攤鋪機上的動力輸出機構(gòu)，采用一分四結(jié)構(gòu)。 式中 ： , 由爬坡能力 20%而得。 于是 , (N) 因此 , 攤鋪機在第一種狀態(tài)下的切線牽引力 車輪驅(qū)動力矩 式中 ： R— 車輪動力半徑 , 亦即驅(qū)動鏈輪節(jié)圓半徑 ,取 。 于是 , 式中 ： Q— 翻斗車總重量 , 取 ； — 翻斗車的阻力系數(shù) , 取 。 攤鋪 作業(yè) 狀態(tài) : 切線牽引力 式中 ： — 第一種狀態(tài) 下 的切線牽引力 ； — 攤鋪機滾動阻力 ； — 坡度阻力 ； — 頂推阻力 ； — 拖掛整平板的阻力。 最后，采用行星減速器減速，行星減速器中裝有濕式多片盤式制動器。 動力傳遞路線如 下 圖： 圖 21 傳動系統(tǒng)動力傳遞路線圖 由變量泵一變量馬達組成閉式變量液壓系統(tǒng)，且為雙泵一雙馬達組成的左右獨立驅(qū)動回路。 這種發(fā)動機具有廢氣排放量低、耗油量低、噪音水平低的優(yōu)點。 發(fā)動機選擇 車輛的動力性能在很大程度上取決于發(fā)動機的功率值。 傳動系統(tǒng)和受料系統(tǒng)具體結(jié)構(gòu)的設(shè)計 在確定了傳動系統(tǒng)和受料系統(tǒng)方案后，下一步就是結(jié)合原始數(shù)據(jù)，展開各個部分具體結(jié)構(gòu)的設(shè)計，然后 結(jié)合上一步結(jié)構(gòu)設(shè)計中所得的數(shù)據(jù)， 用 AutoCAD 繪制部分零件的 裝配圖和部分零件圖。 按照各個部分所要完成的功能，分別對其進行設(shè)計。 本課題研究的內(nèi)容 本課題的研究內(nèi)容， 主要是在現(xiàn)有攤鋪機傳動系的基礎(chǔ)上，結(jié)合當(dāng)前該方面的技術(shù)，利用自己所掌握的知識，對攤鋪機傳動系統(tǒng)和受料系統(tǒng)進行設(shè)計，使其符