【正文】 離型兩類(lèi)。 ?大容量的液壓泵源，采用多泵聯(lián)供油，特別是一個(gè)循環(huán)周期中大流量負(fù)荷所占時(shí)間較短的系統(tǒng)，更應(yīng)如 此。吸油管路通徑應(yīng)大于泵吸油口口徑。 ⑩泵裝置中的零件拆卸引起的漏油或滲油污染環(huán)境時(shí)，要設(shè)置接油盤(pán)。 ?臥式安裝時(shí)，允差在電機(jī)與 底座的接觸面之間放置鋼質(zhì)墊片， 22 墊片數(shù)量不得超過(guò) 3 片，總厚度不大于 。 這 個(gè)零 件 處 于 工 作狀 態(tài) 時(shí) 最 危 險(xiǎn)的 地 方 在 支 座孔50f處（圖51）。由此得： [ ] 300 1003b M P anss = = = 由此說(shuō)明這個(gè)截面的抗拉強(qiáng)度符合要求。 由此： 75290 37 .428 18 4F M P adhms = = =創(chuàng)[]s 由此說(shuō)明其擠壓強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。 45 號(hào)鋼的力學(xué)性能為： 抗拉強(qiáng)度： 600b MPas = 26 屈服強(qiáng)度： 300s MPas = 耳環(huán)的受拉力作用的危險(xiǎn)截面的面積 S 為： 22 (11 4 18 ) 12 23 04 m m= ? ? 當(dāng) F= 時(shí)，有： 3 99 10 4 10F M PaSs 180。這種產(chǎn)品市場(chǎng)的發(fā)展是不需論辯的，其每年市場(chǎng)增用量都在上升 。 按 DIⅡ 標(biāo)準(zhǔn)《產(chǎn)品質(zhì)量分等規(guī)定》、《通用技術(shù)條件》等，膠帶機(jī)的噸成本（不含膠帶）應(yīng)為 8200 元 ~9200 元，這個(gè)價(jià)格不包括：有特殊要求的產(chǎn)品；驅(qū)動(dòng)裝置及其他部分復(fù)雜的產(chǎn)品；需要新設(shè)計(jì)的產(chǎn)品；考慮固定費(fèi)用和管理費(fèi)用及稅金之后，其噸價(jià)格應(yīng)為 9840 元 至 11040 元。 張緊裝置在這整個(gè)輸送機(jī)所占的資金比例占 80%以上，所以，在張緊部分的設(shè)計(jì)更要考慮到經(jīng)濟(jì)性，下面的例子充分表明了液壓張緊在資金上的節(jié)省。 ，平均每天工作按 10 小時(shí)計(jì)，每年按 300 天工作日計(jì)，電費(fèi)按 元 /（ kWh）計(jì)，每年節(jié)約 萬(wàn)元。特別是在設(shè)計(jì)的合理性上，有了一個(gè)質(zhì)的飛躍。此外還得到了班級(jí)同學(xué)的大力幫助，使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)更加完善。所謂膠帶跑偏，就是帶式輸送機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中膠帶中心線脫離輸送機(jī)的中心線而偏向一邊的現(xiàn)象稱(chēng)之為膠帶跑偏。由于生產(chǎn)過(guò)程的連續(xù)性和設(shè)備之間的聯(lián)鎖性，如果其中一條帶式 輸送機(jī)發(fā)生故障，就會(huì)影響其他設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，造成整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程的瓦解，因此，分析和研究帶式輸送機(jī)輸送膠帶跑偏的機(jī)理和原因，找出減小和消除膠帶跑偏現(xiàn)象的方法，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中具有重要意義。此 處以平皮帶為例加以分析，圖 1 為平帶傳動(dòng)原理圖。 如果近似地認(rèn)為傳送帶工作時(shí)的總長(zhǎng)度保持不變，則傳送帶的緊邊拉力的增量，應(yīng)等于傳送帶松邊的減少量， 即 F0=(F1+F2)/2。 由此可知：輸送帶的最大 牽引力是與初拉力 F0 成正比的；最大牽引力隨著包角 A 的增大而增大；最大牽引力隨著摩擦系數(shù)的增大而增大。所有使力在輸送膠帶 34 帶寬方向上發(fā)生偏載的因素，都是使輸送膠帶跑偏的原因。 (2) 輸送機(jī)的安裝方面存在問(wèn)題。 (5) 清掃器不能充分發(fā)揮作用，造成物料粘結(jié)在托輥和改向滾筒上，使其形成了錐形或凸凹形狀，從而膠帶受到側(cè)向水平分力，發(fā)生跑偏。 帶式輸送機(jī)安裝的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)如下： ?頭尾機(jī)架中心線對(duì)輸送機(jī)縱向中心線不重合度不應(yīng)超過(guò) 3mm。 ?中間架接頭處，左右、高低的偏移均不超過(guò) 1mm。 ?帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)軸中心線與機(jī)架的中心線應(yīng)垂直，使傳動(dòng)滾筒寬度的中心與機(jī)架的中心線重合，減速機(jī)的軸線與傳動(dòng)軸線平行，同時(shí)，所有軸線和滾筒都應(yīng)找正，根據(jù)帶式輸送機(jī)的寬窄，軸的水平誤差可以在 至 。 (5) 對(duì)于輸送機(jī)由于托輥出現(xiàn)問(wèn)題而導(dǎo)致膠帶跑偏的，除了及時(shí)更換、安裝、修理?yè)p壞的托輥外，還可以用以下措施進(jìn)行糾正。驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的右邊與電動(dòng)機(jī)連接，左邊與移動(dòng)縱梁連接，跑偏監(jiān)視器安裝在調(diào)整部分的前面，固定縱梁裝在輸送帶的一側(cè)，移動(dòng)縱梁有支座裝在機(jī)架的另一側(cè)，移動(dòng)縱梁的支座上的限位銷(xiāo)與移動(dòng)縱梁上的縱向?qū)Р刍瑒?dòng)配合，托輥組的兩端分別掛在固定縱梁和移動(dòng)縱梁上。 垂直于輸送帶運(yùn)行方向的分力 Fa1 為： 11sin c os sin c osBGqqF a F f b gB? ? ? ???? 式中 ? —— 前傾角， 37 ? —— 槽角。為了定心可靠，應(yīng)將所有上托輥前傾 2 度到 3 度；也可以間隔幾組不前傾的托輥放一組前傾托輥，阻力可減少許多，但糾正可靠性差一些。 其自動(dòng)糾偏機(jī)理為：在膠帶跑正的情況下， A， B 段鋼絲繩與拉緊小車(chē)架構(gòu)成了等腰三角形結(jié)構(gòu)，且 A， B 段鋼絲繩受力相當(dāng)。為提高拉緊小車(chē)在拉緊行程內(nèi)具有良好的導(dǎo)向性與可靠性及彌補(bǔ)行走道軌安裝中少量的誤差，其行走輪外緣面改為內(nèi)八字雙曲面結(jié)構(gòu)，道軌踏面改為與之適應(yīng)的正三角形，內(nèi)部軸承形式為向心球軸承。 39 掌握好了這個(gè)規(guī)律，工作中出現(xiàn)膠帶跑偏現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)首先分析其原因，找出主要原因后，再 動(dòng)手調(diào)整，不要盲目行事。在換向滾筒處膠帶往哪邊跑即調(diào)緊哪邊，如圖 3a 所示；在托輥處膠帶往哪邊跑就在哪邊將托輥朝膠帶運(yùn)動(dòng)方向偏轉(zhuǎn)一個(gè)角度，但一次不能調(diào)得太多，要根據(jù)膠帶運(yùn)動(dòng)情況適當(dāng)調(diào) 整，如圖 3b 所示。通過(guò)采用不同的方法和對(duì)不同時(shí)期的合金進(jìn)行處理，合金相位逐漸在粒狀晶體的內(nèi)部和粒狀晶體的邊界上沉淀。在降低航天器的質(zhì)量并改進(jìn)的它的運(yùn)輸適宜性上，該合金受到了關(guān)注。不幸地是，由于合金的高處理成本以及諸如低可塑性和高剛度等缺點(diǎn)，使其在制造復(fù)雜的聯(lián)合體和薄壁件時(shí)存在許多問(wèn)題，成為影響其在航空航天業(yè)中廣泛應(yīng)用的關(guān)鍵所在。關(guān)于熱處理對(duì) Ti21523合金的影響的研究首先在美國(guó)和前蘇聯(lián)開(kāi)展。 然后他們?cè)谝黄鹪诟袘?yīng)爐里被融化，依照合金名義上的組成成份，其組成成份有 15% V、 3% Al、 3% Cr、 3% Sn，其余的全部是 Ti。用于分析合金的微觀結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的樣品就來(lái)自于其中。拉伸試驗(yàn)后的物理斷面也被放在 SEM機(jī)下進(jìn)行研究。隨著冷卻凝固率的不斷增加，晶粒的尺寸變得越來(lái)越小。延展率的增加主要?dú)w因于較小的晶粒尺寸。這是因?yàn)樵谀Ｐ偷膬?nèi)表面以及較小的鑄造尺寸時(shí)，激冷作用對(duì)合金的晶粒尺寸并沒(méi)有多少不同之處 能的影響 43 下表 1列出了不同的冷卻凝固率對(duì)合金延展性的影響。 3 結(jié)果及討論 構(gòu)的影響 合金在冷卻凝固后的微觀結(jié)構(gòu)如圖 1所示 .帶有少許氣體和熱力孔的等軸 β 晶粒在合金晶粒的內(nèi)部和邊界上均有分布。其他用空氣冷卻的試樣也是如此。我們?cè)O(shè)置旋轉(zhuǎn)式噴灌器工作轉(zhuǎn)速為 200轉(zhuǎn) /分，分布的溫度大約是 1750℃。這篇文章的目地就是要找出在 42 不同的冷卻凝固率和熱處理?xiàng)l件下鈦合金的機(jī)械性能和微觀結(jié)構(gòu)的變化，以找到一個(gè)科學(xué)合理的方法來(lái)測(cè)量和進(jìn)一步提高合金的機(jī)械性能。但是由于鑄造出來(lái)的合金其貝它晶粒較大且機(jī)械性能很 低，故此 Ti21523合金的使用受到了極大的限制。由于其具有高抗力、彈性系數(shù)和伸長(zhǎng)率等良 好的綜合性能，合金 Ti215V23Cr23Sn23Al(Ti21523) 已經(jīng)變成了潛在的選擇材料被用于在那些貝它類(lèi)型合金之中。在 σ b =1. 406Gpa、 δ =4. 5%時(shí)，將會(huì)獲得一種具有良好性能的合金 ,在臨界區(qū)域里使用這種合金會(huì)讓我們收到滿意的效果。 40 參考文獻(xiàn) 1 機(jī)械工業(yè)部北京起重運(yùn)輸研究所 .ISO 工業(yè)標(biāo)準(zhǔn) .機(jī)械工業(yè)出版社，1983 2 宋偉剛 .帶式輸送機(jī)的動(dòng)力學(xué)模型 .連續(xù)輸送技術(shù)， 1995 3 楊復(fù)興 .膠帶輸送機(jī)結(jié)構(gòu)、原理與計(jì)算 .煤炭工 業(yè)出版社， 1983 4 張鉞 .新型帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè) .冶金工業(yè)出版社， 20xx 41 附錄一 澆鑄鈦和金的顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能 摘要： 通過(guò)感應(yīng)熔化的方法而獲得的 Ti21523合金，研究熱處理和冷卻凝固率對(duì)其顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的影響和作用。在滾筒處跑偏，可以調(diào)整滾筒，在其他地方跑偏，就調(diào)整托輥。 4 使用中如何調(diào)整膠帶跑偏 在實(shí)際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會(huì)出現(xiàn)輸送膠帶的跑偏。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車(chē)就會(huì)產(chǎn)生逆時(shí)針角偏轉(zhuǎn)，并向正中的趨勢(shì)發(fā)展， 38 皮帶隨之跑正， A， B 段鋼絲繩受力相當(dāng)，如圖 2 所示。 (7) 加強(qiáng)設(shè)備的改造，特別對(duì)使用尾部車(chē)式拉緊裝置的帶式輸送機(jī)，我們自行對(duì)其進(jìn)行重新設(shè)計(jì)安裝，增強(qiáng)其自動(dòng)糾偏性能，避免膠帶從尾部滾筒處發(fā)生跑偏，具體的方案如下： 從力學(xué)分析及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)上來(lái)看，通過(guò)調(diào)整尾部拉緊滾筒軸心線與膠帶縱向中心線間的夾角來(lái)糾正尾部膠帶跑偏，效果最為明顯。 當(dāng)輸送帶向一側(cè)跑偏時(shí)，則糾正偏力為： 12aaF F F? ? ? 在軸向糾偏力 F? 的作用力下，輸送帶向中間移動(dòng)，直至達(dá)到平衡。 ISO 標(biāo)準(zhǔn)都規(guī)定前傾角小于 3 度，并給出由此而產(chǎn)生的附加阻力。 這 種 方法 就是 將兩 個(gè)冊(cè) 托輥 均向 輸送 帶運(yùn) 行 方向 前傾 一個(gè) 角度，這個(gè)角度一般取 2 度到 3 度。因?yàn)?，斜角形接頭的接觸面積隨截?cái)嘟嵌鹊臏p小而增大，且斜角接頭在 運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所受應(yīng)力不會(huì)集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開(kāi)裂現(xiàn)象，同時(shí)易于對(duì)合準(zhǔn)確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內(nèi)部受力均勻，防止運(yùn)行中跑偏。 ，相對(duì)標(biāo)高差不應(yīng)超過(guò)間距的 %。 ?中 間 架支 腿 不垂 直度 或 對(duì)建 筑 物地 面 的不 垂 直度 不 應(yīng)超 過(guò)%。 (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題，對(duì)于使用者來(lái)說(shuō)，只有在選購(gòu)膠帶時(shí)，選擇質(zhì)量好的產(chǎn)品。 (3) 在粘接膠帶接口時(shí)，由于膠帶接頭不正，即接口與膠帶中心線不垂直造成膠帶受力不均而導(dǎo)致跑偏現(xiàn) 象的發(fā)生。 (1) 輸送帶自身的質(zhì)量或制造質(zhì)量問(wèn)題。因此，帶式輸送機(jī)的牽引力和初拉力在帶寬上的分布比較復(fù)雜，如果載荷在帶寬上分布不均勻，就會(huì)使輸送帶跑偏。 將柔韌體摩擦的歐拉公式 F1= F2efa 代入上式得 Fe0=2F0(efa1)/(efa+1)。當(dāng)傳送帶以順時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)工作時(shí)，緊邊拉力為 F1，松邊拉力為 F2。而在帶傳動(dòng)中， 傳動(dòng)帶只是牽引構(gòu)件，用來(lái)傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。膠帶又是輸送機(jī)的重要組成部分，其用量大價(jià)格較高，在整個(gè)輸送機(jī)的成本中占了很大的比重大約為 50%。 31 參考文獻(xiàn) 1 李民，宋建軍 .燃料設(shè)備運(yùn)行與檢修 .水利電力出版社， 1983 2 夏熾宇 .膠帶運(yùn)輸機(jī)在電廠中應(yīng)用情況與技術(shù)要求， 1991 3 中國(guó)礦業(yè)學(xué)院 .礦山運(yùn)輸機(jī)械 .煤炭工業(yè)出版社， 1987 4 于學(xué)謙 .礦山運(yùn)輸機(jī)械 .中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社， 20xx 5 楊復(fù)興 .膠帶輸送機(jī)結(jié)構(gòu)、原理與計(jì)算 .煤炭工業(yè)出版社， 1983 6 張鉞 .新型帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè) .冶金工業(yè)出版社， 20xx 7 周廣林 .機(jī)械工程基礎(chǔ) .黑龍江人民出版社， 20xx 8 徐灝 .機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) .第四卷 .機(jī)械工業(yè)出版社， 1992 9 任嘉卉 .公差配合 .機(jī)械工業(yè)出版社， 1993 10 甘永力 .幾何量公差與檢測(cè) .上海科學(xué)技術(shù)出版社， 20xx 11 梁德本，葉玉駒 .機(jī)械制圖手冊(cè) .第 2 版 .機(jī)械工業(yè)出版社， 20xx 12 成大先 .機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) .單行本（減速器、電機(jī)與電器） .化學(xué)工業(yè)出版社， 1996 13 張永忠，蘇斯華 .礦山機(jī)械制造工藝學(xué) .中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社，1989 14 王榮祥，李捷，任效乾 .礦山工程設(shè)備技術(shù) .冶金工業(yè)出版社， 20xx 15 濮良貴，紀(jì)名剛 .機(jī)械設(shè)計(jì) .第七版 .高等教育出版社， 20xx 16 蘇發(fā)，李文雙，于信偉 .機(jī)械制造工程學(xué) .黑龍江科學(xué)技術(shù)出版社，20xx 17 徐灝 .機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) .第三卷 .機(jī)械工業(yè)出版社， 1992 18 機(jī)械工業(yè)部北京起重運(yùn)輸研究所 .DIN 西德工業(yè)標(biāo)準(zhǔn) .機(jī)械工業(yè)出版社， 1983 19 機(jī)械工業(yè)部北京起重運(yùn)輸研究所 .ISO 工業(yè)標(biāo)準(zhǔn) .機(jī)械工業(yè)出版社，1983 20 宋偉剛 .帶式輸送機(jī)的動(dòng)力學(xué)模型 .連續(xù)輸送技術(shù)， 1995 21 范存德 .液壓技術(shù)手冊(cè) .遼寧科學(xué)技術(shù)出版社， 20xx 32 專(zhuān)題 帶式輸送機(jī)膠帶跑偏的原因與治理 帶式輸送機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，并且維護(hù)方便，可以實(shí)現(xiàn)不同距離運(yùn)送物料的要求等特點(diǎn)，因此，被廣泛應(yīng)用在礦山、冶金、電力、港口、煤炭等部門(mén)，是生產(chǎn)工程中最常用的一種輸送機(jī)械。 30 致謝 這次畢業(yè)設(shè)