【正文】 離型兩類。 ?大容量的液壓泵源，采用多泵聯(lián)供油，特別是一個循環(huán)周期中大流量負荷所占時間較短的系統(tǒng)，更應如 此。吸油管路通徑應大于泵吸油口口徑。 ⑩泵裝置中的零件拆卸引起的漏油或滲油污染環(huán)境時，要設置接油盤。 ?臥式安裝時，允差在電機與 底座的接觸面之間放置鋼質(zhì)墊片， 22 墊片數(shù)量不得超過 3 片，總厚度不大于 。 這 個零 件 處 于 工 作狀 態(tài) 時 最 危 險的 地 方 在 支 座孔50f處（圖51）。由此得： [ ] 300 1003b M P anss = = = 由此說明這個截面的抗拉強度符合要求。 由此： 75290 37 .428 18 4F M P adhms = = =創(chuàng)[]s 由此說明其擠壓強度滿足設計要求。 45 號鋼的力學性能為： 抗拉強度： 600b MPas = 26 屈服強度： 300s MPas = 耳環(huán)的受拉力作用的危險截面的面積 S 為： 22 (11 4 18 ) 12 23 04 m m= ? ? 當 F= 時，有： 3 99 10 4 10F M PaSs 180。這種產(chǎn)品市場的發(fā)展是不需論辯的，其每年市場增用量都在上升 。 按 DIⅡ 標準《產(chǎn)品質(zhì)量分等規(guī)定》、《通用技術(shù)條件》等，膠帶機的噸成本（不含膠帶）應為 8200 元 ~9200 元，這個價格不包括：有特殊要求的產(chǎn)品；驅(qū)動裝置及其他部分復雜的產(chǎn)品；需要新設計的產(chǎn)品；考慮固定費用和管理費用及稅金之后，其噸價格應為 9840 元 至 11040 元。 張緊裝置在這整個輸送機所占的資金比例占 80%以上，所以，在張緊部分的設計更要考慮到經(jīng)濟性，下面的例子充分表明了液壓張緊在資金上的節(jié)省。 ，平均每天工作按 10 小時計，每年按 300 天工作日計，電費按 元 /（ kWh）計，每年節(jié)約 萬元。特別是在設計的合理性上，有了一個質(zhì)的飛躍。此外還得到了班級同學的大力幫助，使我的畢業(yè)設計更加完善。所謂膠帶跑偏，就是帶式輸送機在運轉(zhuǎn)過程中膠帶中心線脫離輸送機的中心線而偏向一邊的現(xiàn)象稱之為膠帶跑偏。由于生產(chǎn)過程的連續(xù)性和設備之間的聯(lián)鎖性，如果其中一條帶式 輸送機發(fā)生故障，就會影響其他設備的正常運轉(zhuǎn)，造成整個生產(chǎn)過程的瓦解，因此，分析和研究帶式輸送機輸送膠帶跑偏的機理和原因，找出減小和消除膠帶跑偏現(xiàn)象的方法，在實際生產(chǎn)過程中具有重要意義。此 處以平皮帶為例加以分析，圖 1 為平帶傳動原理圖。 如果近似地認為傳送帶工作時的總長度保持不變，則傳送帶的緊邊拉力的增量，應等于傳送帶松邊的減少量， 即 F0=(F1+F2)/2。 由此可知：輸送帶的最大 牽引力是與初拉力 F0 成正比的；最大牽引力隨著包角 A 的增大而增大；最大牽引力隨著摩擦系數(shù)的增大而增大。所有使力在輸送膠帶 34 帶寬方向上發(fā)生偏載的因素，都是使輸送膠帶跑偏的原因。 (2) 輸送機的安裝方面存在問題。 (5) 清掃器不能充分發(fā)揮作用，造成物料粘結(jié)在托輥和改向滾筒上，使其形成了錐形或凸凹形狀，從而膠帶受到側(cè)向水平分力，發(fā)生跑偏。 帶式輸送機安裝的質(zhì)量標準如下： ?頭尾機架中心線對輸送機縱向中心線不重合度不應超過 3mm。 ?中間架接頭處，左右、高低的偏移均不超過 1mm。 ?帶式輸送機的傳動軸中心線與機架的中心線應垂直，使傳動滾筒寬度的中心與機架的中心線重合，減速機的軸線與傳動軸線平行，同時，所有軸線和滾筒都應找正，根據(jù)帶式輸送機的寬窄，軸的水平誤差可以在 至 。 (5) 對于輸送機由于托輥出現(xiàn)問題而導致膠帶跑偏的，除了及時更換、安裝、修理損壞的托輥外，還可以用以下措施進行糾正。驅(qū)動機構(gòu)的右邊與電動機連接，左邊與移動縱梁連接，跑偏監(jiān)視器安裝在調(diào)整部分的前面，固定縱梁裝在輸送帶的一側(cè)，移動縱梁有支座裝在機架的另一側(cè)，移動縱梁的支座上的限位銷與移動縱梁上的縱向?qū)Р刍瑒优浜希休伣M的兩端分別掛在固定縱梁和移動縱梁上。 垂直于輸送帶運行方向的分力 Fa1 為： 11sin c os sin c osBGqqF a F f b gB? ? ? ???? 式中 ? —— 前傾角， 37 ? —— 槽角。為了定心可靠，應將所有上托輥前傾 2 度到 3 度；也可以間隔幾組不前傾的托輥放一組前傾托輥，阻力可減少許多，但糾正可靠性差一些。 其自動糾偏機理為：在膠帶跑正的情況下， A， B 段鋼絲繩與拉緊小車架構(gòu)成了等腰三角形結(jié)構(gòu)，且 A， B 段鋼絲繩受力相當。為提高拉緊小車在拉緊行程內(nèi)具有良好的導向性與可靠性及彌補行走道軌安裝中少量的誤差，其行走輪外緣面改為內(nèi)八字雙曲面結(jié)構(gòu)，道軌踏面改為與之適應的正三角形，內(nèi)部軸承形式為向心球軸承。 39 掌握好了這個規(guī)律，工作中出現(xiàn)膠帶跑偏現(xiàn)象時，應首先分析其原因，找出主要原因后，再 動手調(diào)整，不要盲目行事。在換向滾筒處膠帶往哪邊跑即調(diào)緊哪邊，如圖 3a 所示；在托輥處膠帶往哪邊跑就在哪邊將托輥朝膠帶運動方向偏轉(zhuǎn)一個角度，但一次不能調(diào)得太多，要根據(jù)膠帶運動情況適當調(diào) 整，如圖 3b 所示。通過采用不同的方法和對不同時期的合金進行處理，合金相位逐漸在粒狀晶體的內(nèi)部和粒狀晶體的邊界上沉淀。在降低航天器的質(zhì)量并改進的它的運輸適宜性上，該合金受到了關注。不幸地是，由于合金的高處理成本以及諸如低可塑性和高剛度等缺點，使其在制造復雜的聯(lián)合體和薄壁件時存在許多問題，成為影響其在航空航天業(yè)中廣泛應用的關鍵所在。關于熱處理對 Ti21523合金的影響的研究首先在美國和前蘇聯(lián)開展。 然后他們在一起在感應爐里被融化，依照合金名義上的組成成份，其組成成份有 15% V、 3% Al、 3% Cr、 3% Sn，其余的全部是 Ti。用于分析合金的微觀結(jié)構(gòu)和機械性能的樣品就來自于其中。拉伸試驗后的物理斷面也被放在 SEM機下進行研究。隨著冷卻凝固率的不斷增加，晶粒的尺寸變得越來越小。延展率的增加主要歸因于較小的晶粒尺寸。這是因為在模型的內(nèi)表面以及較小的鑄造尺寸時，激冷作用對合金的晶粒尺寸并沒有多少不同之處 能的影響 43 下表 1列出了不同的冷卻凝固率對合金延展性的影響。 3 結(jié)果及討論 構(gòu)的影響 合金在冷卻凝固后的微觀結(jié)構(gòu)如圖 1所示 .帶有少許氣體和熱力孔的等軸 β 晶粒在合金晶粒的內(nèi)部和邊界上均有分布。其他用空氣冷卻的試樣也是如此。我們設置旋轉(zhuǎn)式噴灌器工作轉(zhuǎn)速為 200轉(zhuǎn) /分，分布的溫度大約是 1750℃。這篇文章的目地就是要找出在 42 不同的冷卻凝固率和熱處理條件下鈦合金的機械性能和微觀結(jié)構(gòu)的變化，以找到一個科學合理的方法來測量和進一步提高合金的機械性能。但是由于鑄造出來的合金其貝它晶粒較大且機械性能很 低，故此 Ti21523合金的使用受到了極大的限制。由于其具有高抗力、彈性系數(shù)和伸長率等良 好的綜合性能，合金 Ti215V23Cr23Sn23Al(Ti21523) 已經(jīng)變成了潛在的選擇材料被用于在那些貝它類型合金之中。在 σ b =1. 406Gpa、 δ =4. 5%時，將會獲得一種具有良好性能的合金 ,在臨界區(qū)域里使用這種合金會讓我們收到滿意的效果。 40 參考文獻 1 機械工業(yè)部北京起重運輸研究所 .ISO 工業(yè)標準 .機械工業(yè)出版社，1983 2 宋偉剛 .帶式輸送機的動力學模型 .連續(xù)輸送技術(shù)， 1995 3 楊復興 .膠帶輸送機結(jié)構(gòu)、原理與計算 .煤炭工 業(yè)出版社， 1983 4 張鉞 .新型帶式輸送機設計手冊 .冶金工業(yè)出版社， 20xx 41 附錄一 澆鑄鈦和金的顯微結(jié)構(gòu)和機械性能 摘要： 通過感應熔化的方法而獲得的 Ti21523合金，研究熱處理和冷卻凝固率對其顯微結(jié)構(gòu)和機械性能的影響和作用。在滾筒處跑偏，可以調(diào)整滾筒，在其他地方跑偏，就調(diào)整托輥。 4 使用中如何調(diào)整膠帶跑偏 在實際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會出現(xiàn)輸送膠帶的跑偏。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車就會產(chǎn)生逆時針角偏轉(zhuǎn)，并向正中的趨勢發(fā)展， 38 皮帶隨之跑正， A， B 段鋼絲繩受力相當，如圖 2 所示。 (7) 加強設備的改造，特別對使用尾部車式拉緊裝置的帶式輸送機，我們自行對其進行重新設計安裝，增強其自動糾偏性能，避免膠帶從尾部滾筒處發(fā)生跑偏，具體的方案如下： 從力學分析及實踐經(jīng)驗上來看，通過調(diào)整尾部拉緊滾筒軸心線與膠帶縱向中心線間的夾角來糾正尾部膠帶跑偏，效果最為明顯。 當輸送帶向一側(cè)跑偏時，則糾正偏力為： 12aaF F F? ? ? 在軸向糾偏力 F? 的作用力下，輸送帶向中間移動，直至達到平衡。 ISO 標準都規(guī)定前傾角小于 3 度，并給出由此而產(chǎn)生的附加阻力。 這 種 方法 就是 將兩 個冊 托輥 均向 輸送 帶運 行 方向 前傾 一個 角度，這個角度一般取 2 度到 3 度。因為，斜角形接頭的接觸面積隨截斷角度的減小而增大，且斜角接頭在 運轉(zhuǎn)時所受應力不會集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開裂現(xiàn)象，同時易于對合準確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內(nèi)部受力均勻，防止運行中跑偏。 ，相對標高差不應超過間距的 %。 ?中 間 架支 腿 不垂 直度 或 對建 筑 物地 面 的不 垂 直度 不 應超 過%。 (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過程中出現(xiàn)的問題，對于使用者來說，只有在選購膠帶時，選擇質(zhì)量好的產(chǎn)品。 (3) 在粘接膠帶接口時，由于膠帶接頭不正，即接口與膠帶中心線不垂直造成膠帶受力不均而導致跑偏現(xiàn) 象的發(fā)生。 (1) 輸送帶自身的質(zhì)量或制造質(zhì)量問題。因此，帶式輸送機的牽引力和初拉力在帶寬上的分布比較復雜，如果載荷在帶寬上分布不均勻，就會使輸送帶跑偏。 將柔韌體摩擦的歐拉公式 F1= F2efa 代入上式得 Fe0=2F0(efa1)/(efa+1)。當傳送帶以順時針方向轉(zhuǎn)動工作時，緊邊拉力為 F1，松邊拉力為 F2。而在帶傳動中， 傳動帶只是牽引構(gòu)件，用來傳遞運動和動力。膠帶又是輸送機的重要組成部分，其用量大價格較高，在整個輸送機的成本中占了很大的比重大約為 50%。 31 參考文獻 1 李民，宋建軍 .燃料設備運行與檢修 .水利電力出版社， 1983 2 夏熾宇 .膠帶運輸機在電廠中應用情況與技術(shù)要求， 1991 3 中國礦業(yè)學院 .礦山運輸機械 .煤炭工業(yè)出版社， 1987 4 于學謙 .礦山運輸機械 .中國礦業(yè)大學出版社， 20xx 5 楊復興 .膠帶輸送機結(jié)構(gòu)、原理與計算 .煤炭工業(yè)出版社， 1983 6 張鉞 .新型帶式輸送機設計手冊 .冶金工業(yè)出版社， 20xx 7 周廣林 .機械工程基礎 .黑龍江人民出版社， 20xx 8 徐灝 .機械設計手冊 .第四卷 .機械工業(yè)出版社， 1992 9 任嘉卉 .公差配合 .機械工業(yè)出版社， 1993 10 甘永力 .幾何量公差與檢測 .上?？茖W技術(shù)出版社， 20xx 11 梁德本，葉玉駒 .機械制圖手冊 .第 2 版 .機械工業(yè)出版社， 20xx 12 成大先 .機械設計手冊 .單行本（減速器、電機與電器） .化學工業(yè)出版社， 1996 13 張永忠，蘇斯華 .礦山機械制造工藝學 .中國礦業(yè)大學出版社，1989 14 王榮祥，李捷，任效乾 .礦山工程設備技術(shù) .冶金工業(yè)出版社， 20xx 15 濮良貴，紀名剛 .機械設計 .第七版 .高等教育出版社， 20xx 16 蘇發(fā)，李文雙，于信偉 .機械制造工程學 .黑龍江科學技術(shù)出版社，20xx 17 徐灝 .機械設計手冊 .第三卷 .機械工業(yè)出版社， 1992 18 機械工業(yè)部北京起重運輸研究所 .DIN 西德工業(yè)標準 .機械工業(yè)出版社， 1983 19 機械工業(yè)部北京起重運輸研究所 .ISO 工業(yè)標準 .機械工業(yè)出版社，1983 20 宋偉剛 .帶式輸送機的動力學模型 .連續(xù)輸送技術(shù)， 1995 21 范存德 .液壓技術(shù)手冊 .遼寧科學技術(shù)出版社， 20xx 32 專題 帶式輸送機膠帶跑偏的原因與治理 帶式輸送機由于具有結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉，并且維護方便，可以實現(xiàn)不同距離運送物料的要求等特點，因此，被廣泛應用在礦山、冶金、電力、港口、煤炭等部門，是生產(chǎn)工程中最常用的一種輸送機械。 30 致謝 這次畢業(yè)設