【正文】 。 液壓系統(tǒng)中的壓力損失驗算 雷諾數的計算公式為：　　　　　　　　　　 evdRV= 壓力油管的內徑為 d=，管道中液壓油流速 ＝5m/s，液壓油的v運動粘度 V＝10 ，所以其雷諾數為：6210/ms　　　　　　　　　　 ＝evdRV=180。l山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 28 的計算公式為： = l1/180。 z 管道入口處的局部阻力（ =）為：z　　　 MPar D=180。180。=180。 由于有四處直角彎管， 39。F啟 這個零件處于工作狀態(tài)時最危險的地方在支座孔 處（圖 51） 。由此得：[]301bMPans= 由此說明這個截面的抗拉強度符合要求。地角螺釘絲孔 mm 所能承受的擠壓應力計算如下：8f由于零件是由脆性材料鑄造的，其 ＝1100MPa，取安全系數 n=3，bs則許用應力為： []=同時隨擠壓力的有 4 個孔 的內表面，每個孔內表面的擠壓力為：28f FAdhms式中 F——零件受到的壓力，F=； d——受擠壓的孔內直徑，d=28mm； h——孔的深度，h=18mm； m——承受擠壓力的表面數目，m=4。根據實際情況設計一個叉型耳環(huán)以實現液壓缸活塞桿與張緊鋼絲繩之間的連接。= 當 F= 時，有： 180。從外觀上看，作為一種產品，帶式輸送機又被眾多的行業(yè)和人認為技術含量較低，因而，無論是該產品的制造商還是業(yè)主們都把它的價格作為市場競爭的最重籌碼。這個價位基本上適應了當前市場。 例如輸送機運距長為 ，提升高度為 311m，運輸量為 200t/h,帶速為 ，裝了這套液壓裝置后，省去了洞室和降低了一級帶強，節(jié)約資金如下表所示。 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 35結論通過這次畢業(yè)設計，讓我對以往學習過的液壓知識有了更深刻的理解。這次畢業(yè)設計是我從學生走向工作崗位的一個重要過渡階段，我深深的感謝這次畢業(yè)設計。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 37參考文獻1 李民，19832 ，19913 ，19874 ，20225 、19836 ，20227 ，20228 ，19929 ，199310 ，202211 梁德本， 2 ，202212 （減速器、電機與電器）.化學工業(yè)出版社，199613 張永忠，198914 王榮祥，李捷，202215 濮良貴，202216 蘇發(fā)，李文雙，202217 ，199218 ，1983山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 3819 ，198320 ，199521 ，2022山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 39 專題帶式輸送機膠帶跑偏的原因與治理 帶式輸送機由于具有結構簡單，造價低廉，并且維護方便，可以實現不同距離運送物料的要求等特點，因此，被廣泛應用在礦山、冶金、電力、港口、煤炭等部門，是生產工程中最常用的一種輸送機械。膠帶又是輸送機的重要組成部分，其用量大價格較高，在整個輸送機的成本中占了很大的比重大約為 50%。而在帶傳動中，傳動帶只是牽引構件，用來傳遞運動和動力。當傳送帶以順時針方向轉動工作時，緊邊拉力為 F1，松邊拉力為 F2。 將柔韌體摩擦的歐拉公式 F1= F2efa代入上式得 Fe0=2F0(efa1)/(efa+1)。因此，山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 41帶式輸送機的牽引力和初拉力在帶寬上的分布比較復雜，如果載荷在帶寬上分布不均勻，就會使輸送帶跑偏。 (1) 輸送帶自身的質量或制造質量問題。 (3) 在粘接膠帶接口時，由于膠帶接頭不正，即接口與膠帶中心線不垂直造成膠帶受力不均而導致跑偏現象的發(fā)生。 (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過程中出現的問題，對于使用者來說，只有在選購膠帶時，選擇質量好的產品。 ?中間架支腿不垂直度或對建筑物地面的不垂直度不應超過 %。相對標高差不應超過間距的%。因為，斜角形接頭的接觸面積隨截斷角度的減小而增大，且斜角接頭在運轉時所受應力不會集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開裂現象，同時易于對合準確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內部受力均勻，防止運行中跑偏。 這種方法就是將兩個冊托輥均向輸送帶運行方向前傾一個角度，這個角度一般取 2 度到 3 度。 ISO 標準都規(guī)定前傾角小于 3 度，并給出由此而產生的附加阻力。 當輸送帶向一側跑偏時，則糾正偏力為： 12aaF??? 在軸向糾偏力 的作用力下，輸送帶向中間移動，直至達到平衡。 (7) 加強設備的改造，特別對使用尾部車式拉緊裝置的帶式輸送機，我們自行對其進行重新設計安裝，增強其自動糾偏性能，避免膠帶從尾部滾筒處發(fā)生跑偏，具體的方案如下： 從力學分析及實踐經驗上來看，通過調整尾部拉緊滾筒軸心線與膠帶縱向中心線間的夾角來糾正尾部膠帶跑偏，效果最為明顯。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車就會產生逆時針角偏轉，并向正中的趨勢發(fā)展，皮帶隨之跑正，A，B 段鋼絲繩受力相當，如圖 2 所示。4 使用中如何調整膠帶跑偏 在實際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會出現輸送膠帶的跑偏。在滾筒處跑偏，可以調整滾筒，在其他地方跑偏，就調整托輥。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 48 參考文獻1 ，19832 ，19953 、19834 ，2022山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 49附錄一澆鑄鈦和金的顯微結構和機械性能摘要：通過感應熔化的方法而獲得的Ti21523合金，研究熱處理和冷卻凝固率對其顯微結構和機械性能的影響和作用。在 σ b=1. 406Gpa、 δ =4. 5%時，將會獲得一種具有良好性能的合金,在臨界區(qū)域里使用這種合金會讓我們收到滿意的效果。由于其具有高抗力、彈性系數和伸長率等良好的綜合性能，合金 Ti215V23Cr23Sn23Al(Ti21523) 已經變成了潛在的選擇材料被用于在那些貝它類型合金之中。但是由于鑄造出來的合金其貝它晶粒較大且機械性能很低，故此Ti21523合金的使用受到了極大的限制。這篇文章的目地就是要找出在不同的冷卻凝固率和熱處理條件下鈦合金的機械性能和微觀結構的變化，以找到一個科學合理的方法來測量和進一步提高合金的機械性能。我們設置旋轉式噴灌器工作轉速為200轉/分，分布的溫度大約是1750℃。其他用空氣冷卻的試樣也是如此。3 結果及討論山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 51影響合金在冷卻凝固后的微觀結構如軸β晶粒在合金晶粒的內部和邊界上均有分布。這是因為在模型的內表面以及較小的鑄造尺寸時，激冷作用對合金的晶粒尺寸并沒有多少不同之處下表1列出了不同的冷卻凝固率對合金延展性的影響。的合山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 52金微觀結構在正常情況下，650時加熱8小時后的合金顯微結構。α相之所以很容易在晶粒的邊界上析出的原因可以歸結為較低的成核能量以及不完全處理后在晶粒的邊界上所產生的元素相互排斥作用。同時，α相也會部分的增加。隨著加熱溫度的逐漸增加，伸長率和屈服強度下降而伸展率增加。當加熱溫度為450℃時， 等于b?,當加熱溫度為650℃時， 等于905MPa。隨著加熱時間的繼續(xù)增加，析出物的距離變得特別小，從而很難再析出，以致于導致了在測試的過程中，金屬的強度升高而延伸率下降。延展率b?，二期處理之后，析出物之間較長的距離是導致合金低強度和高延展性的主要原因。kL是一個常量，d是晶粒直徑。當在510攝氏度下加熱 8小時后，大尺寸晶粒的伸長率在晶體內部的析出物中要遠遠超過小尺寸的晶粒。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 56（2）隨著加熱溫度的升高和加熱時間的增加，針狀的相變得粗糙。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 。（3）隨著加熱溫度的升高，伸長率和屈服強度下降而延展率升高，隨著加熱時間的升高，伸長率和屈服強度稍有升高而延展率下降而伸長率下降。隨著冷卻凝固的增加，合金的晶粒尺寸變小，伸長率和屈服強度增加。?τ=Gb/2 π( D l) ln l/ r0 (2)其中G 是剪切模量， b是伯格斯向量，r 0=4b,D是析出物之間的距離， L是析出物的厚度。隨著加熱溫度的逐漸增加，中等厚度山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 55和較厚區(qū)域合金的拉伸力下降而延展率升高，總的來說，合金中部的伸長率和延展率都比較厚部分的高，但是當溫度厚度部分高于510攝氏度時加熱8小時后，合金中等厚度部分的伸長率和延展率卻都比較厚部分的低。結果顯示出破碎是在內部出現的表現出漣漪的特性。圖4（b）中展示出了在450℃下加熱不同時間后合金機械性能的變化。隨著加熱溫度的不斷增加，α相變得越來越粗糙，從而導致了該相越來越容易析出并附著在原有的晶粒上。雙期處理后的α相變得更加粗糙，在α相的析出物上有很長一段的距離。圖3（a）和（b）中展示出了TEM機假想的在450℃下加熱6小時和24小時時的合金相圖。α相與其基體之間存在著互不相干山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 53的相互關系。延展率的增加主要歸因于較小的晶粒尺寸。隨著冷卻凝固率的不斷增加，晶粒的尺寸變得越來越小。拉伸試驗后的物理斷面也被放在SEM機下進行研究。用于分析合金的微觀結構和機械性能的樣品就來自于其中。 然后他們在一起在感應爐里被融化，依照合金名義上的組成成份，其組成成份有15% V、3% Al、3% Cr、3% Sn，其余的全部是Ti。關于熱處理對Ti21523合金的影響的研究首先在美國和前蘇聯開展。不幸地是，由于合金的高處理成本以及諸如低可塑性和高剛度等缺點，使其在制造復雜的聯合體和薄壁件時存在許多問題，成為影響其在航空航天業(yè)中廣泛應用的關鍵所在。在降低航天器的質量并改進的它的運輸適宜性上，該合金受到了關注。通過采用不同的方法和對不同時期的合金進行處理，合金相位逐漸在粒狀晶體的內部和粒狀晶體的邊界上沉淀。在換向滾筒處膠帶往哪邊跑即調緊哪邊，如圖 3a 所示；在托輥處膠帶往哪邊跑就在哪邊將托輥朝膠帶運動方向偏轉一個角度，但一次不能調得太多，要根據膠帶運動情況適當調整，如圖 3b 所示。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 47 掌握好了這個規(guī)律，工作中出現膠帶跑偏現象時，應首先分析其原因，找出主要原因后，再動手調整，不要盲目行事。為提高拉緊小車在拉緊行程內具有良好的導向性與可靠性及彌補行走道軌安裝中少量的誤差，其行走輪外緣面改為內八字雙曲面結構，道軌踏面改為與之適應的正三角形，內部軸承形式為向心球軸承。 其自動糾偏機理為：在膠帶跑正的情況下，A，B 段鋼絲繩與拉緊小車架構成了等腰三角形結構，且 A，B 段鋼絲繩受力相當。為了定心可靠，應將所有上托輥前傾 2 度到 3 度；也可以間隔幾組不前傾的托輥放一組前傾托輥，阻力可減少許多，但糾正可靠性差一些。 垂直于輸送帶運行方向的分力 Fa1 為： 1 1sincosincoBGqFafbg??????? 式中 ?——前傾角， ?——槽角。驅動機構的右邊與電動機連接，左邊與移動縱梁連接，跑偏監(jiān)視器安裝在調整部分的前面，固定縱梁裝在輸送帶的一側，移動縱梁有支座裝在機架的另一側，移動縱梁的支座上的限位銷與移動縱梁上的縱向導槽滑動配合，托輥組的兩端分別掛在固定縱梁和移動縱梁上。 (5) 對于輸送機由于托輥出現問題而導致膠帶跑偏的，除了及時更換、安裝、修理損壞的托輥外，還可以用以下措施進行糾正。 ?帶式輸送機的傳動軸中心線與機架的中心線應垂直，使傳動滾筒寬度的中心與機架的中心線重合，減速機的軸線與傳動軸線平行，同時，所有軸線和滾筒都應找正，根據帶式輸送機的寬窄，軸的水平誤差可以在 至 。 ?中間架接頭處，左右、高低的偏移均不超過 1mm。 帶式輸送機安裝的質量標準如下： ?頭尾機架中心線對輸送機縱向中心線不重合度不應超過 3mm。 (5) 清掃器不能充分發(fā)揮作用，造成物料粘結在托輥和改向滾筒上，使其形成了錐形或凸凹形狀，從而膠帶受到側向水平分力，發(fā)生跑偏。 (2) 輸送機的安裝方面存在問題。所有使力在輸送膠帶帶寬方向上發(fā)生偏載的因素，都是使輸送膠帶跑偏的原因。 由此可知：輸送帶的最大牽引力是與初拉力 F0成正比的；最大牽引力隨著包角 A 的增大而增大；最大牽引力隨著摩擦系數的增大而增大。 如果近似地認為傳送帶工作時的總長度保持不變，則傳送帶的緊邊拉力的增量，應等于傳送帶松邊的減少量，即 F 0=(F1+F2)/2。此處以平皮帶為例加以