【正文】 N9N120186。，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σl2按照《公預(yù)規(guī)》，對曲線預(yù)應(yīng)力筋在計算錨具變形，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨后反向摩擦的影響，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，σl2 的計算公式：Lf=ΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預(yù)規(guī)》，對于夾片式錨具，∑△L=6㎜△ σd—單位長度由管道摩檫引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算EP —鋼絞線彈性模量，EP =195000MPa σ0—張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計采用1395MPa σL—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應(yīng)力，即扣除σL1后的鋼筋應(yīng)力； L—張拉端至錨固端的距離，本設(shè)計采用兩端張拉?？缰校琇/4,支點(diǎn)截面處σl2 計算匯總表：鋼束號Δσd (MPa/mm)影響長度lf （mm）錨固端σ （MPa）距張拉端距離x（mm）σl2 （MPa）跨中N1 –N4lf0N5–N8 lf0N9N12 lf0四分點(diǎn)N1 –N4N5–N8N9N12支點(diǎn)N1 –N4N5–N8N9N12（σl4）混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計算需要控制的截面進(jìn)行計算，對于簡支梁可取L/4截面按《公預(yù)規(guī)》，并將計算結(jié)果作為全梁各個截面的預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失的平均值，也可以直接按照《公預(yù)規(guī)》附錄E的計算公式進(jìn)行計算：σL4=αE△σpc m——張拉批次數(shù)，本設(shè)計中在一根主梁內(nèi)，有三根肋板，可以同時用三隊千斤頂同時張拉，（6）、（10）、（5）、（4）、（11）、（12），共分6批次張拉，m=6αEP ——預(yù)應(yīng)力鋼束的彈性模量與混凝土彈性模量之比，αEP =σpc ——全部預(yù)應(yīng)力鋼束（m批）的合力N P 在作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼束的重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力：式中：N P =(σCON σl1 σl2)A P =() AP =19630= AP ——預(yù)應(yīng)力鋼束的截面積，AP =19630mm178。(注：此處暫時未計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋對配筋率及截面幾何特性的影響，擴(kuò)大了預(yù)應(yīng)力損失，在截面強(qiáng)度驗算時，根據(jù)需要另行計算) i——截面回轉(zhuǎn)半徑，1 、徐變系數(shù)極值Φ（tu,t0）和收縮應(yīng)變終極值εcs（tu,t0）的計算， 構(gòu)件理論厚度的計算： 設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，則受荷載時一般要求混凝土強(qiáng)度達(dá)到混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的90%左右，則：得：t0 ≈21天按照《公預(yù)規(guī)》：（直線內(nèi)差法）εcs (tu ,t0)=Φ(tu,t0)=EP =αEP =σpe = （仍按L/4截面計算）=所以： =各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算匯總表：鋼束應(yīng)力損失一覽表 截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段（MPa）σLI=σL1+σL2+L4正常使用階段（MPa）σL∏=σL5+σL6鋼束有效應(yīng)力（MPa）σL1σL2σL4σLIσL5σL6σL∏預(yù)加力階段σpI =σcon σLI使用階段 σp∏=σcon σL∏跨中N1 –N60N7–N120N13N170N1 –N6N7–N12N13N17支點(diǎn)N1 –N6N7–N12N13N17第八章 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算 預(yù)應(yīng)力混凝土主梁從預(yù)加力開始到受荷載破壞，需要經(jīng)受預(yù)加力，使用荷載作用，裂縫出現(xiàn)和破壞等四個階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個階段的驗算。（1） 將箱型梁截面轉(zhuǎn)化成兩個bk hk矩形孔按面積等效： 按慣性矩等效：所以： hk = bk =如圖A所示：原來的兩翼板形式未變，為計算方便，故用同樣的辦法將翼板進(jìn)行轉(zhuǎn)化：按面積等效： 按慣性矩等效： =所以：hk 180。對于L/4截面，x=ζb 所以：S0 =2000（ys 5）+5600(ys 10) 2+625(ys ) 2 +3000(ys 20) 2+125(ys 5) 2+403 = cm179。（1） 計算受壓區(qū)高度則：=10179。故選用36根Φ20鋼筋：A s =692827=16962mm178。所以此時的截面結(jié)合特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響的換算截面,但箱梁頂板仍計為6m。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第一階段：支點(diǎn)截面分塊名稱分塊面積A（mm178。第三階段：跨中分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178?？v向受拉鋼筋合力點(diǎn)到截面下緣的距離為α：則：h0== ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=代入上式可得：L/4截面：支點(diǎn)截面： = =由于：= KN（下限），根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，可知由L/4截面到跨中截面段可以不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，僅需根據(jù)《公預(yù)規(guī)》。距支座中心線為h/2處的計算剪力值（V180。所以2m范圍以內(nèi)，Sv=100mm,2m以外取Sv=200mm，采用直徑為16mm的雙肢箍筋，（根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，箱梁箍筋的直徑不應(yīng)小于12mm）所以：，采用了爽直，且有三根相同寬度的肋板，每根肋板的箍筋配置完全相同，故：所以 = = 〉 V180。故所有斜截面抗剪承載力滿足要求。由于=% %，滿足要求。則配筋率為Ⅱ故對于跨中截面：∴=6930+5775+16962=式中：=所以： =++ = =②同理計算L/4截面：===+==6930+5775+16962==其中： =③對于之點(diǎn)截面采用上述方法可得：由于 ===0Mpa所以： = =所以滿足要求。）面積矩② 主應(yīng)力計算： a——a，剪應(yīng)力：根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》公式1253= =主應(yīng)力：N =(++2)138601+(+) 577516962 ==10e = = =+=同理：b——b剪應(yīng)力： = == +=則：——處剪應(yīng)力 = == +=+=L/4截面主應(yīng)力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm）179。 由式： =10 =+= = 0 所以構(gòu)件滿足《公預(yù)規(guī)》中A類混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的看列要求。所以L/4截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的血截面抗裂驗算要求。由于《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》1290式，可得到簡支梁撓度驗算式為：(1)、可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中截面撓度系數(shù)為（查《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》123表），=。地質(zhì)條件：密實沙礫土；按無橫橋向德水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計算。 （1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算:荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。兩片主梁完全對稱，所以只需要算其中一片主梁即可。m）剪力（KN）112233445500①公路Ⅰ級a. 單車列，對稱布置（）時： （單位尺寸：cm）b. 雙車列，對稱布置（）時： （單位尺寸： m） c. 單車列，非對稱布置（）時：由于只有兩片主梁?？紤]原有標(biāo)準(zhǔn)圖。（2）、考慮長期效應(yīng)的一期恒載，二期恒載引起的撓度值為： =() 預(yù)加力引起的上拱度計算值：采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力，力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即： =（++2）113860+(+) 577516962 ==≈104KN = =M=N截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化計算，這里仍取梁L/4處截面的慣性矩=1010mm4作為全梁的平均值來計算：則：主梁上拱度（跨中截面）為： = = =()考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱度值為=() 預(yù)拱度設(shè)置：梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合的共同作用并考慮長期效應(yīng)組合的撓度值為：預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。 荷載短期效應(yīng)組合作用下的主梁撓度計算主梁計算跨徑為：L=，C50 混凝土的彈性模量Ec =104 Mpa。① 主應(yīng)力計算a——a處的剪應(yīng)力：由于是短期效應(yīng)組合，則按《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》12=53式：則：= =+=正應(yīng)力： = + =++=同理b——b剪力： = =+= = + =++=則——處剪應(yīng)力： = =+== +=+=L/4截面抗裂驗算主拉應(yīng)力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm179。④主應(yīng)力驗算 將表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制值比較，均小于相應(yīng)的限制值，最大主拉應(yīng)力為，按照《公預(yù)規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造配置箍筋。（其中=）第一階段： +3000（）+4540() 3 =10+340() (())=179。對于L/4（吊裝）截面故L/4截面滿足要求 持久狀況正應(yīng)力驗算：（1）、截面混凝土的正應(yīng)力驗算對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配置了曲線鋼束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/支點(diǎn)及鋼束突變截面分別進(jìn)行驗算，應(yīng)立計算的作用去標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。 應(yīng)力驗算： 短暫狀況的正應(yīng)力驗算（1） 構(gòu)件制作，運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度為C50，在預(yù)加力和重力作用下的截面邊緣混凝土的正應(yīng)力應(yīng)符合下列要求。將非預(yù)應(yīng)力主筋視為承載能力儲備，則彎起鋼筋提供的抗剪承載力需要有預(yù)應(yīng)力剛進(jìn)來提供，根據(jù)剪力包絡(luò)圖，設(shè)x為計算截面到跨中的距離，（x =）,且設(shè)b=1000=,得：V=（xb） V== =（）+()+()整理得： 注：當(dāng)時，所以，當(dāng)x ≥ 時，=恒成立。=，由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力計算值最多為： V180。如圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處剪力計算值，則 此截面距離跨中截面的距離由剪力包絡(luò)圖按比例算得：所以距跨中截面=。)yu(mm)yb(mm)ep =ybαp(mm)I(mm)W(mm179。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第三階段：支點(diǎn)截面分塊名稱分塊面積A（mm178。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(