【正文】 N9N120186。，鋼束回縮引起的預應力損失σl2按照《公預規(guī)》，對曲線預應力筋在計算錨具變形，鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨后反向摩擦的影響，根據(jù)《公預規(guī)》附錄D，σl2 的計算公式：Lf=ΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預規(guī)》，對于夾片式錨具，∑△L=6㎜△ σd—單位長度由管道摩檫引起的預應力損失，按下列公式計算EP —鋼絞線彈性模量，EP =195000MPa σ0—張拉端錨下控制應力，本設計采用1395MPa σL—預應力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應力，即扣除σL1后的鋼筋應力； L—張拉端至錨固端的距離，本設計采用兩端張拉?？缰?，L/4,支點截面處σl2 計算匯總表：鋼束號Δσd (MPa/mm)影響長度lf （mm）錨固端σ （MPa）距張拉端距離x（mm）σl2 （MPa）跨中N1 –N4lf0N5–N8 lf0N9N12 lf0四分點N1 –N4N5–N8N9N12支點N1 –N4N5–N8N9N12（σl4）混凝土彈性壓縮引起的預應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算，對于簡支梁可取L/4截面按《公預規(guī)》，并將計算結(jié)果作為全梁各個截面的預應力鋼束應力損失的平均值，也可以直接按照《公預規(guī)》附錄E的計算公式進行計算：σL4=αE△σpc m——張拉批次數(shù)，本設計中在一根主梁內(nèi)，有三根肋板，可以同時用三隊千斤頂同時張拉，（6）、（10）、（5）、（4）、（11）、（12），共分6批次張拉，m=6αEP ——預應力鋼束的彈性模量與混凝土彈性模量之比，αEP =σpc ——全部預應力鋼束（m批）的合力N P 在作用點（全部預應力鋼束的重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應力：式中：N P =(σCON σl1 σl2)A P =() AP =19630= AP ——預應力鋼束的截面積，AP =19630mm178。(注：此處暫時未計入非預應力鋼筋對配筋率及截面幾何特性的影響，擴大了預應力損失，在截面強度驗算時，根據(jù)需要另行計算) i——截面回轉(zhuǎn)半徑，1 、徐變系數(shù)極值Φ（tu,t0）和收縮應變終極值εcs（tu,t0）的計算， 構(gòu)件理論厚度的計算： 設混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，則受荷載時一般要求混凝土強度達到混凝土標準強度的90%左右，則：得：t0 ≈21天按照《公預規(guī)》：（直線內(nèi)差法）εcs (tu ,t0)=Φ(tu,t0)=EP =αEP =σpe = （仍按L/4截面計算）=所以： =各截面鋼束預應力損失計算匯總表：鋼束應力損失一覽表 截面鋼束號預加應力階段（MPa）σLI=σL1+σL2+L4正常使用階段（MPa）σL∏=σL5+σL6鋼束有效應力（MPa）σL1σL2σL4σLIσL5σL6σL∏預加力階段σpI =σcon σLI使用階段 σp∏=σcon σL∏跨中N1 –N60N7–N120N13N170N1 –N6N7–N12N13N17支點N1 –N6N7–N12N13N17第八章 主梁截面承載力與應力驗算 預應力混凝土主梁從預加力開始到受荷載破壞，需要經(jīng)受預加力，使用荷載作用，裂縫出現(xiàn)和破壞等四個階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的驗算。（1） 將箱型梁截面轉(zhuǎn)化成兩個bk hk矩形孔按面積等效： 按慣性矩等效：所以： hk = bk =如圖A所示：原來的兩翼板形式未變，為計算方便，故用同樣的辦法將翼板進行轉(zhuǎn)化：按面積等效： 按慣性矩等效： =所以：hk 180。對于L/4截面，x=ζb 所以：S0 =2000（ys 5）+5600(ys 10) 2+625(ys ) 2 +3000(ys 20) 2+125(ys 5) 2+403 = cm179。（1） 計算受壓區(qū)高度則：=10179。故選用36根Φ20鋼筋：A s =692827=16962mm178。所以此時的截面結(jié)合特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋的影響的換算截面,但箱梁頂板仍計為6m。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預應力鋼筋換算≈0預留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第一階段：支點截面分塊名稱分塊面積A（mm178。第三階段：跨中分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178?？v向受拉鋼筋合力點到截面下緣的距離為α：則：h0== ——預應力提高系數(shù)，=代入上式可得：L/4截面：支點截面： = =由于：= KN（下限），根據(jù)《公預規(guī)》，可知由L/4截面到跨中截面段可以不進行斜截面抗剪承載力計算，僅需根據(jù)《公預規(guī)》。距支座中心線為h/2處的計算剪力值（V180。所以2m范圍以內(nèi)，Sv=100mm,2m以外取Sv=200mm，采用直徑為16mm的雙肢箍筋，（根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，箱梁箍筋的直徑不應小于12mm）所以：，采用了爽直，且有三根相同寬度的肋板，每根肋板的箍筋配置完全相同，故：所以 = = 〉 V180。故所有斜截面抗剪承載力滿足要求。由于=% %，滿足要求。則配筋率為Ⅱ故對于跨中截面：∴=6930+5775+16962=式中：=所以： =++ = =②同理計算L/4截面：===+==6930+5775+16962==其中： =③對于之點截面采用上述方法可得：由于 ===0Mpa所以： = =所以滿足要求。）面積矩② 主應力計算： a——a，剪應力：根據(jù)《結(jié)構(gòu)設計原理》公式1253= =主應力：N =(++2)138601+(+) 577516962 ==10e = = =+=同理：b——b剪應力： = == +=則：——處剪應力 = == +=+=L/4截面主應力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm）179。 由式： =10 =+= = 0 所以構(gòu)件滿足《公預規(guī)》中A類混凝土構(gòu)件的作用長期效應組合的看列要求。所以L/4截面滿足作用短期效應組合作用下的血截面抗裂驗算要求。由于《結(jié)構(gòu)設計原理》1290式，可得到簡支梁撓度驗算式為：(1)、可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中截面撓度系數(shù)為（查《結(jié)構(gòu)設計原理》123表），=。地質(zhì)條件：密實沙礫土；按無橫橋向德水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計算。 （1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算:荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。兩片主梁完全對稱，所以只需要算其中一片主梁即可。m）剪力（KN）112233445500①公路Ⅰ級a. 單車列，對稱布置（）時： （單位尺寸：cm）b. 雙車列，對稱布置（）時： （單位尺寸： m） c. 單車列，非對稱布置（）時：由于只有兩片主梁。考慮原有標準圖。（2）、考慮長期效應的一期恒載，二期恒載引起的撓度值為： =() 預加力引起的上拱度計算值：采用L/4截面處的使用階段永存預加力，力矩作用為全梁平均預加力矩計算值，即： =（++2）113860+(+) 577516962 ==≈104KN = =M=N截面慣性矩應采用預加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化計算，這里仍取梁L/4處截面的慣性矩=1010mm4作為全梁的平均值來計算：則：主梁上拱度（跨中截面）為： = = =()考慮長期效應的預加力引起的上拱度值為=() 預拱度設置：梁在預加力和荷載短期效應組合的共同作用并考慮長期效應組合的撓度值為：預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于荷載短期效應組合計算的長期撓度值，所以不需要設置預拱度。 荷載短期效應組合作用下的主梁撓度計算主梁計算跨徑為：L=，C50 混凝土的彈性模量Ec =104 Mpa。① 主應力計算a——a處的剪應力：由于是短期效應組合，則按《結(jié)構(gòu)設計原理》12=53式：則：= =+=正應力： = + =++=同理b——b剪力： = =+= = + =++=則——處剪應力： = =+== +=+=L/4截面抗裂驗算主拉應力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm179。④主應力驗算 將表中的主壓應力值與主壓應力限制值比較，均小于相應的限制值，最大主拉應力為，按照《公預規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造配置箍筋。（其中=）第一階段： +3000（）+4540() 3 =10+340() (())=179。對于L/4（吊裝）截面故L/4截面滿足要求 持久狀況正應力驗算：（1）、截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配置了曲線鋼束的關(guān)系，應取跨中、L/支點及鋼束突變截面分別進行驗算，應立計算的作用去標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。 應力驗算： 短暫狀況的正應力驗算（1） 構(gòu)件制作，運輸及安裝等施工階段，混凝土強度為C50，在預加力和重力作用下的截面邊緣混凝土的正應力應符合下列要求。將非預應力主筋視為承載能力儲備，則彎起鋼筋提供的抗剪承載力需要有預應力剛進來提供，根據(jù)剪力包絡圖，設x為計算截面到跨中的距離，（x =）,且設b=1000=,得：V=（xb） V== =（）+()+()整理得： 注：當時，所以，當x ≥ 時，=恒成立。=，由彎起鋼筋承擔的剪力計算值最多為： V180。如圖所示的剪力包絡圖中，支點處剪力計算值，則 此截面距離跨中截面的距離由剪力包絡圖按比例算得：所以距跨中截面=。)yu(mm)yb(mm)ep =ybαp(mm)I(mm)W(mm179。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預應力鋼筋換算≈0預應力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第三階段：支點截面分塊名稱分塊面積A（mm178。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(