【正文】 由知，,查表得 ② 計(jì)算抗扭修正系數(shù) ③鑒于橋的對(duì)稱性，只要計(jì)算2號(hào)梁即可，下面采用修正偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù)m本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=4，則 =a. 1號(hào)、2號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為 =+=+= === =+= ==，并按不利位置布載，如圖16所示；其中人行道緣石至1號(hào)梁軸線的距離為==；荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)到1號(hào)梁位的距離為x，可按比例關(guān)系求得： = 解得x= m 并據(jù)此計(jì)算出對(duì)應(yīng)各荷載點(diǎn)的影響線豎標(biāo)。求各截面的最大彎矩和剪力 計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力時(shí)采用直接加載，計(jì)算公式： S =Ω+ y式中：S—所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩、剪力 —車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ω—影響線上同號(hào)區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標(biāo)值 圖18跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式①跨中截面可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： M=+=V=+=可變作用沖擊效應(yīng)： M== V==可變作用（人群）效應(yīng)： M=3+3= V=3+3= 圖19四分點(diǎn)作用效應(yīng)計(jì)算圖式② L/4截面處可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： M=（+）+=V=+=可變作用沖擊效應(yīng)： M== V== KN可變作用（人群）效應(yīng)： M=3+（+）3=V=3+3= 圖110變截面截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式③變化點(diǎn)截面 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： M=() +=V=17 +=可變作用沖擊效應(yīng)：M== V== KN可變作用（人群）效應(yīng)：M=3+3+3() +3= V=317+3+3= 圖111支點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式④ 支座截面處可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： M=0 V=1（+）+1= 可變作用沖擊效應(yīng)： V== KN可變作用（人群）效應(yīng)： M=0 V=31+3（+）= KN 2) 內(nèi)力組合 內(nèi)力組合計(jì)算表 15序號(hào)荷載類型L/4L/2變截面支點(diǎn)變截面L/4L/21)恒載02)汽車荷載3)汽車沖擊效應(yīng)荷載54．824)人群荷載5)基本組合S=1)+［2)+3)］+4)6)短期組合S=1)+2)+4)7)長(zhǎng)期組合S=1)+［2)+4)］基本組合：（用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算）Md=++ Vd=++短期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）s=g++Mr Vs=Vg++Vr長(zhǎng)期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）l=g+(+r) Vl=Vg+(+Vr) 3 截面設(shè)計(jì) 預(yù)應(yīng)力鋼束（筋）數(shù)量的確定及布置 首先根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。 跨中斷面 錨固斷面 圖112 預(yù)應(yīng)力筋的布置圖 （尺寸單位cm） 圖113 預(yù)應(yīng)力鋼束縱斷面圖 （尺寸單位cm） 預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要素及有關(guān)計(jì)算參數(shù)計(jì)算 表16鋼束編號(hào)升高值（）彎起角( 。 翼緣有效寬度計(jì)算 表18截面位置翼板所處方位理論跨徑(m)寬跨比有效寬度比有效寬度中跨跨中腹板外側(cè)=120．031腹板內(nèi)側(cè)1所以：有效寬度=2（++）= 由公式求得x： 解得：180mm中性軸在頂板中通過(guò)，為第一類箱形；則則 = 圖115 非預(yù)應(yīng)力 鋼筋布置圖（尺寸單位：cm） 采用5根直徑為25mm的HRB335鋼筋，提供鋼筋面積。 灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板500mm的濕接縫連接段（階段二）預(yù)應(yīng)力筋束張拉完成并進(jìn)行管道灌漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力束就已經(jīng)能夠參與全截面受力，再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂板500的連接縫時(shí)，該階段的自重荷載由上一階段的截面承受，此時(shí)，截面幾何特性應(yīng)計(jì)入了普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。 (2) 判斷截面類型首先按式：判斷截面類型：fA+fA=(1260+2802454)10=屬于第一類截面。(1) 距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：103а2ftdbh0≤γ0Vd≤103bh0 式中：Vd—驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距支點(diǎn)h/2=1200/2=600處Vd=а2—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，b—驗(yàn)算截面（距支點(diǎn)h/2=750）處的截面腹板寬度b=466，此處預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁通過(guò)。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：γ0Vd≤Vcs+VpbVcs=а1а2а3103bh式中：p=100（）=100=＜ρsv= = = Vcs=1033601117=Vpb=103fpd∑Apdsinθp式中：θp—斜截面受壓端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角θp= Vpb=1031260=該截面的抗剪承載力為：Vdu= Vcs+ Vpb=＞γ0Vd=所以通過(guò)計(jì)算知，該截面的抗剪承載力是足夠的。（ ）計(jì)算N和M引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算M引起的應(yīng)力時(shí)采用第三階段截面特性。斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的斜截面抗裂性驗(yàn)算，以主拉應(yīng)力控制。各計(jì)算點(diǎn)的部分?jǐn)嗝鎺缀涡再|(zhì)按表126取值，表中為驗(yàn)算點(diǎn)以外的換算面積，為陰影部分對(duì)截面形心軸的面積矩，為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。撓度計(jì)算（1）使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，對(duì)C50混凝土，預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的撓度計(jì)算可近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，則剛度：= 荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為：＜ 計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。 跨中截面混凝土法向正應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D62）：未開(kāi)裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足：由正截面抗裂性驗(yàn)算中求得：= KN e== 故= ==+=＜== 所以使用階段受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力滿足要求。為荷載標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力。對(duì)簡(jiǎn)支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。局部承壓構(gòu)件的承載力由兩部分組成，其一由混凝土提供的局部承壓承載力；第二部分是間接配筋提供的局部承壓承載力。圖119 錨固端計(jì)算圖式 （尺寸單位mm）本設(shè)計(jì)采用螺旋形鋼筋：由圖119可知，所以：選取鋼筋制成螺旋箍筋，設(shè)間距，成5圈，取高度＞，＞1 ，所以：所以：可知構(gòu)件的局部承壓承載力滿足要求。確定作用在跨中橫隔梁上的計(jì)算荷載，對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖120所示。①承載力極限狀態(tài)內(nèi)力組合承載力極限狀態(tài)內(nèi)力組合 表130基本組合②正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合 表131短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期效應(yīng)組合圖121橫隔梁內(nèi)力計(jì)算（尺寸單位：mm） 橫隔梁配筋將橫隔梁假設(shè)為的矩形梁，所承受的最大彎矩組合設(shè)計(jì)值：，最大剪力為，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，擬定采用C50混凝土，HRB335鋼筋。 確定支座平面尺寸選定支座的平面尺寸為，采用中間層橡膠片厚。設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。鋼筋：蓋梁主筋采用HRB335鋼筋，其他用R235鋼筋混凝土：蓋梁，墩柱用C40混凝土，系梁及鉆孔灌注樁用C30混凝土 設(shè)計(jì)依據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ 024—85）8 蓋梁計(jì)算： 荷載計(jì)算圖21 下部結(jié)構(gòu)一般構(gòu)造圖及各截面示意圖 上部結(jié)構(gòu)恒載見(jiàn)下表：上部結(jié)構(gòu)恒載計(jì)算表 表21每片邊梁自重（）每片中梁自重()一孔上部構(gòu)造總重（）每一個(gè)支座恒載反力（）4號(hào)3號(hào)邊梁4號(hào)中梁4號(hào) 蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算表： 表22自重彎矩（）剪力（）V左V右11q1=25+25=+7=M1=7=22q2=25=M2=（+）7(+)=33q3=25=M3=（+）7(+)25=44q4=25=M4=（+）7(+)25=55q5=。橋面寬度：+21. 5：公路—Ⅱ級(jí)：采用雙柱式鉆孔灌注樁柱式橋墩沖刷深度：地質(zhì)條件：亞粘土、砂土、礫石。經(jīng)比較，取總制動(dòng)力為90參與計(jì)算，四根梁共8個(gè)支座，每個(gè)支 座承受水平力。由 即解得 所以選?。ǎ?共給面積，鋼筋按三排布置，所需最小寬度＜，則實(shí)際有效高度：，實(shí)際配筋率，故達(dá)到規(guī)定要求同時(shí)在橫隔梁上部布置鋼筋，以確保剪力及彎矩要求。圖120 跨中橫隔梁的受載圖示（尺寸單位：）縱向一列汽車車道荷載輪重分布給該橫隔梁的計(jì)算荷載為： 計(jì)算彎矩時(shí)： 計(jì)算剪力時(shí)：同理：人群p=q=3=式中：—按杠桿原理計(jì)算的縱向荷載影響線面積L—橫隔梁的間距y—P布置在中橫隔梁上時(shí)，所對(duì)應(yīng)的按杠桿原理計(jì)算的縱向荷載影響線豎坐標(biāo)值 橫隔梁的內(nèi)力影響線將橋梁的中橫隔梁近似地視作豎向支承在多根彈性主梁上的多跨彈性支承連續(xù)梁。《橋規(guī)》規(guī)定，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)尺寸應(yīng)滿足下列抗裂性計(jì)算要求：所以構(gòu)件的局部受壓區(qū)尺寸滿足下列抗裂性的要求?；炷恋木植砍袎簭?qiáng)度一般用局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)乘以軸心抗壓強(qiáng)度表示：這樣，混凝土局部承載力計(jì)算表達(dá)式可寫為下列形式：試驗(yàn)研究表明混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)與局部承壓計(jì)算底面和局部承壓面積 之比有重要關(guān)系：式中：、—混凝土局部受壓面積。② 下緣混凝土壓應(yīng)力由《橋規(guī)》（JTG D62）下緣混凝土壓應(yīng)力應(yīng)滿足：≤ =計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。計(jì)算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。=====+=+= MPa＞=1860=1209 計(jì)算表明，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超出了規(guī)范規(guī)定值，但其比值＜5%，可近似認(rèn)為滿足要求。反拱度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)采用預(yù)加力引起的跨中撓度為：式中：—所求變形點(diǎn)作用豎向單位力引起的彎矩圖, = —半跨范圍內(nèi)圖重心（距支點(diǎn)處）對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起的彎矩圖的坐標(biāo)，= =（）2454= KN 為距支點(diǎn)處的預(yù)應(yīng)力束偏心距： == =由預(yù)加力引起的反拱度為：＞由于預(yù)加力引起的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度，可不設(shè)預(yù)拱度。①上梗肋處 =②形心軸處： ③下梗肋處 計(jì)算結(jié)果匯總于下表。 =式中：—荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 —正應(yīng)力，= —剪