拉式單支撐膜片彈簧離合器的主動(dòng)部分設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 部分子午截面的轉(zhuǎn)角， rad； a — 膜片彈簧自由狀態(tài)時(shí)的圓錐底角， rad； 圖 O為坐標(biāo)原點(diǎn)在子午截面處建立 xy坐標(biāo)系 e — 中性點(diǎn) O 的半徑， mm； )/ln( rR rRe ?? 。從式（ ）可以看出當(dāng) eX ?? 時(shí)無論取任何值，都有 e)2(Y ????? 。 4 壓盤和合器蓋的設(shè)計(jì) 3． 1 壓盤的設(shè)計(jì)計(jì)算 （ 1）壓盤傳動(dòng)方式的選擇 由于傳統(tǒng)的凸臺(tái)式連接方式、鍵式連接方式、銷式連接方式存在傳力處之間有間隙的缺點(diǎn)，故選擇已被廣泛采用的傳動(dòng)片傳動(dòng)方式。這樣，壓盤幾何尺寸最后歸結(jié)為如何確定它的厚度。 （ 3）傳動(dòng)片 傳動(dòng)片的作用是在離合器接合時(shí)，離合器蓋通過它來驅(qū)動(dòng)壓盤共同旋轉(zhuǎn)，分離時(shí)，又可利用它的彈性來牽動(dòng)壓盤軸向分離并使操縱力減小。 離合器的通風(fēng)散熱 由于離合器尺寸小，在離合器蓋上開通風(fēng)口，在外殼上設(shè)通風(fēng)窗，即能滿足離合器通風(fēng)散熱的要求 .另外在壓盤上設(shè)散熱筋也可以在一定程度上散熱。 由于各傳動(dòng)片沿圓周均勻分布，它們的變形不會(huì)影響到壓盤的對中性和離合器的平衡性。為滿足上述要求壓盤應(yīng)做得厚些，本次設(shè)計(jì)采用 15mm。 （ 2）壓盤幾何尺寸的確定 前面已經(jīng)分析了如何確定摩擦片的內(nèi)、外徑尺寸。由此可知，碟簧部分內(nèi)緣點(diǎn) B 處切向壓應(yīng)力最大， A 處切向拉 應(yīng)力最大，分析表明， B 點(diǎn)的切向應(yīng)力最大，計(jì)算膜片彈簧的應(yīng)力只需校核 B 處應(yīng)力就可以了，將 B 點(diǎn)的坐標(biāo) X=（ er）和 Y=h/2 代入（ 317）式有： ? ? ? ? }222{1 22 ???? ??????? ???????? hdrereretB （ ） 令 0d Bd t ???可以求出切向壓應(yīng)力達(dá)極大值的轉(zhuǎn)角 ? ?re2 hP ????? 由于： )102/123l n( 102123)l n( ????? rR rRemm 所以： ?P? + ）（ re2 h = tB? = N/mm2 B 點(diǎn)作為分離指根部的一點(diǎn)，在分離軸承推力 F2作用下還受有彎曲應(yīng)力： ? ? 2r2frB hbn Frr6 ????? （ ） 式中 n—— 分離指數(shù)目 n=18 br—— 單個(gè)分離指的根部寬 352182 0 ????? ?? rb r mm 因此： ?rB? N/mm2 由于 σrB是與切向壓應(yīng)力 σtB垂直的拉應(yīng)力，所以根據(jù)最大剪應(yīng)力強(qiáng)度理論，B 點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為： 2 2 5 7 ?????? tBrBBj ??? N/mm2 1700][ ?? BjBj ?? N/mm2 膜片彈簧的設(shè)計(jì)應(yīng)力一般都稍高于材料的局限，為提高膜片彈簧的承載能力，一般要經(jīng)過以下工藝：先對其進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，得到具有較高抗疲勞能力的回火索氏體，對膜片彈簧進(jìn)行 強(qiáng)壓處理（將彈簧壓平并保持 12～ 14h），使其高應(yīng)力區(qū)產(chǎn)生塑性變形以產(chǎn)生殘余反向應(yīng)力，對膜片彈簧的凹表面進(jìn)行噴丸處理，提高彈簧疲勞壽命，對分離指進(jìn)行局部高頻淬火或鍍鋁，以提高其耐磨性。 當(dāng) 0t ?? 時(shí) X)2(Y ????，因?yàn)?)2( ???的值很小，我們可以將 )2( ???看成)2(tg ??? ，由上式可寫成 X)2(tgY ???? 。根據(jù)這一假定可知，截面在 O點(diǎn)處沿圓周方向的切向應(yīng)變?yōu)榱?，因而該點(diǎn)處的切向應(yīng)力亦為零。 圖 32 并求出 凸點(diǎn) ?? mm，代入求出 NF ? 并求出 凹點(diǎn)
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