【正文】 Z(m) z? 0? (kN/m2) A(m2) ?P (kN) 5 4 3 2 1 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 14 則風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 ： 圖 風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 (KN) 水平 地震荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 由地震作用的計(jì)算原則可知道本設(shè)計(jì)只需要考慮水平地震作用，建筑物的總高度小于 40m，且建筑物 結(jié)構(gòu)在地震運(yùn)動(dòng)作用下的變形以剪切變形為主 ， 由底部剪力法計(jì)算原則可知水平地震作用力可以采用底部剪力法計(jì)算。柱的彎矩傳遞系數(shù)除底層外其他各層為 1/3(底層柱傳遞系數(shù)可以不折減，仍為 1/2)。=濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 17 固端彎矩 ①恒荷載 邊跨： Mg= gl2/12= m 計(jì)算各桿件的彎矩分配系數(shù) 表 彎矩分配系數(shù)表 結(jié)點(diǎn) A5 結(jié)點(diǎn) B5 μ A5A5 μ A5B5 μ B5A5 μ B5B5 μ B5C5 用彎矩分配法求彎矩 ①恒荷載 ②活荷載 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 18 ：由于活荷載較大，需要按恒載和活荷載最不利布置情況進(jìn)行計(jì)算 由圖 3，圖 4 可知 固端彎矩 （ 1）邊跨： 恒 載： Mg=gl2/12= m 彎矩分配系數(shù)： 表 彎矩分配系數(shù)表 結(jié)點(diǎn) A1 結(jié)點(diǎn) B1 μ A4A3 μ A4A5 μ A4B4 μ B4A4 μ B4B3 μ B4B5 μ B4C4 求彎矩： （ 1）恒荷載： 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 19 (2)活荷載： ：由于活荷載比較大，需要按照恒荷載和活荷載的最不利布置情況分別進(jìn)行計(jì)算。 m 活荷載： Mg=ql2/12= 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 23 V N 圖 恒荷載作用下一榀框架的剪力、軸力圖（單位： KN) （ 4）將恒荷載作用下的彎矩值進(jìn)行調(diào)幅 對(duì)豎向荷載的內(nèi)力值進(jìn)行調(diào)幅， 調(diào)幅系數(shù)為 。m） 風(fēng)荷載 作用下的內(nèi)力計(jì)算 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力仍可以用 D值法進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算過程如下。又本次設(shè)計(jì)中各層橫梁線剛度相同，層高除底層外均相同，所以除底層外 γ 1=γ 3=0。 各柱剪力 V 的計(jì)算方法 K= C21i ii ? (底層 ) K= C4321 i2 iiii ??? (一般層 ) αc= KK?? (底層 ) αc= KK?2 (一般層 ) 212j ccjk hiD ?? 一般層 底層 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 32 求得框架柱的側(cè)向剛度 D 值以后，由同一層內(nèi)各柱的層間位移相等的條件，可把層間剪力 Vj 按下式分配給各層柱子： ???wjkjkjk PDDV （ 1） 各柱剪力 V（如下表所示） 表 1— 5 層（ 1層 h= 其他層 h=）剪力 V 樓 層 ∑Pw (KN) 柱 號(hào) K αc Djk=αc12ic/hj2 ∑ Djk Vjk 5 邊柱 25512hi 25512hi 中柱 25512hi 4 邊柱 24412hi 24412hi 中柱 24412hi 3 邊柱 23312hi 23312hi 中柱 23312hi 2 邊柱 22212hi 22212hi 中柱 22212hi 1 邊柱 21112hi 21112hi 中柱 21112hi （ 2）求反彎點(diǎn)高度 y 對(duì)柱的反彎點(diǎn)高度進(jìn)行修正，柱的反彎點(diǎn)高度比可以按下式進(jìn)行計(jì)算 根據(jù)地震荷載作用的計(jì)算可以知道，地震作用呈現(xiàn)倒三角形分布，故標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 γ 0 可以查表得知（荷載作用為倒三角形）。m） 根據(jù)框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖即可求出水平地震荷載作用下框架結(jié)構(gòu)各桿件的剪力和軸力，見下圖所示。 地 震荷載作用下的位移驗(yàn)算 按 照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB0011— 20xx）的規(guī)定，框架結(jié)構(gòu)在地震作用下只需要進(jìn)行層間彈性位移驗(yàn)算，驗(yàn)算公式為 ? ?ee hu ??? / ??e? —— 層間彈性位移角限值，對(duì)于鋼筋混凝土框架取 1/550。根據(jù)結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，每層梁有 5個(gè)控制截面，即邊跨梁的兩個(gè)梁端和梁中，中跨梁的梁端和梁中，如圖中的 5號(hào)截面。 內(nèi)力組合時(shí)彎矩、剪力和軸力各內(nèi)力的一般符號(hào)規(guī)定： 彎矩 ：使橫梁下側(cè)受拉為正，上側(cè)受拉為負(fù)；柱左側(cè)受拉為正，右側(cè)受拉為負(fù)。m； 剪力軸力的單位為 KN。由《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB5001120xx)可以知道，地震作用下的承載力調(diào)整系數(shù)如下表所示： 表 地震作用下的承載力調(diào)整系數(shù) 結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別 正截面承載力計(jì)算 斜截面承載力計(jì)算 梁柱 偏心受壓柱 各類構(gòu)件及框架節(jié)點(diǎn) γRE 注： 軸壓比小于 的偏心受壓柱，其承載力抗震調(diào)整系數(shù)取 。 m （ 3）軸壓比驗(yàn)算：為保證框架結(jié)構(gòu)對(duì)延性的要求，需要驗(yàn)算底層柱的軸壓比。 梁端剪力的調(diào)整： 根據(jù)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定：三級(jí)框架結(jié)構(gòu)梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng) 按下式調(diào)整： Gbnrblbvbb VlMMV ??? )(? 梁端剪力設(shè)計(jì)值 VGb 用公式 梁端剪力設(shè)計(jì)值 VGb 用公式 計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下： 頂層： AB=（ + ） BC=（ + ） 其他層： AB=（ + ） BC=（ + ） 所以結(jié)構(gòu)各層梁端剪力調(diào)整結(jié)果如下表所示： 表 梁端剪力調(diào)整表 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 49 49 桿件 VGb (KN) ln (m) Mbl () Mbγ () Vb=εvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb 左 右。 三級(jí)框架的柱軸壓比限值是 ， C30 混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為，則 A 柱 n=AfcN= 103/( 500 500)=[n]= B 柱 n=AfcN= 103/( 500 500)=[n]= 所以框架結(jié)構(gòu)柱滿足軸壓比的設(shè)計(jì)要求。 邊柱 M= = γ RE是抗震作用下承載力調(diào)整系數(shù)，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》可知，柱的γ RE=。 軸力：使構(gòu)件受壓為正， 受拉為負(fù)。 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 37 A B 圖 控制截面位置圖 框架梁內(nèi)力組合 表 框架梁的內(nèi)力組合表 荷載類型 樓層 邊 跨梁 中跨梁 Mlb Mcb Mrb Vlb Vrb Mlb Mcb Mrb Vlb Vrb 恒荷 5 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 38 載效應(yīng) ? 4 3 2 1 活荷載效應(yīng) ? 5 4 3 2 1 左風(fēng)效應(yīng)③ 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 右風(fēng)效應(yīng)④ 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 重力荷載代表值效應(yīng)⑤= ①+*② 5 4 3 2 1 左地震作 5 0 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 39 用⑥ 4 0 3 0 0 2 0 1 0 8 9 右地震作用⑦ 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 組合規(guī)則一：非抗震組合 非抗震組合類型 樓層 邊跨梁 中跨梁 Mlb Mcb Mrb Vlb Vlb Mlb Mcb Mrb Vlb Vrb * ①+*② 5 4 3 2 1 *①+*( ②+*③ ) 5 4 3 2 1 * 5 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 40 ①+*( ②+*④ )