【正文】 TB17。 到 60176。 三、邊跨現(xiàn)澆段 3． 1 邊跨現(xiàn)澆段施工方案 邊跨現(xiàn)澆段采用普通碗扣架滿堂支架搭設(shè) 施工 方案 。 《路橋施工計算手冊》（ GB 57681999） 《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB 500052021 《碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 jgj1662021 二、工程概況 情人谷特大橋主橋連續(xù)剛構(gòu)位于貴陽市烏當區(qū)情人谷風(fēng)景區(qū)，橋梁上跨整個景區(qū)，主橋主跨 跨越情人谷谷底。左右幅主橋均采用 95m+170m+95 m變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)，墩根部梁高 11m，跨中梁高 4m，全橋分 23個節(jié)段和 4個邊跨現(xiàn)澆段， 4 個邊跨合攏段，兩個中跨合攏段，掛籃懸臂澆注。底板采用 2cm 厚單面光滑竹膠板做面板，面板下 縱向 滿鋪 10cm 10cm方木，橫向分配梁采用 φ 140 圓 鋼管（ t=5mm） 。 之間 ，在墩柱部位支架應(yīng)抱柱，豎向間距 。 邊跨現(xiàn)澆支架布置圖 立面圖 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 3 側(cè)面圖 平面圖 內(nèi)模支架圖 邊跨現(xiàn)澆支架受力計算 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 4 主要 設(shè)計技術(shù)參數(shù) (1)砼自重 GC＝ 26kN/m3； (2)鋼彈性模量 Es＝ 105MPa； (3)砼超灌系數(shù)： (4)模板自重取砼重 系數(shù) (5)施工人員和施工機具荷載： 4KN/m2 (6)傾倒砼和 振搗砼時產(chǎn)生的荷載： 2 KN/m2 (7)風(fēng)荷載 Wk (8)撓度容許值： l/400 (9)材料強度設(shè)計值： Q235: E= 105 Map ?cf 205 Map ?wf 205MPa ?fv =120MPa ?wff 160MPa Q345: E= 105 Map ?cf 295 Map ?wf 295MPa ?fv 170MPa ?wff 200MPa 木 材 : E= 104Mpa 17?fm MPa 16?cf MPa ?fv 荷載組合 荷載組合 1:永久荷載 +可變荷載 (不包括風(fēng)荷載 ) 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 5 荷載 組合 1計算 荷載計算按最不利情況沿 底 板 橫 向建立力學(xué)模型，腹板底側(cè)立桿 縱 向間距為 60， 橫 向間距為 30， 橫向 分配 梁 為 φ 140圓鋼管（ t=5mm） ，安全系數(shù)取 。 R4=。 R8=12KN ? R3= Rmax=30KN ?? maxf 0mm600/400=！ mKNM . ax ?? 。 R3=33KN。 其中 z? =； s? =。 剪刀撐扣件抗滑力計算 ： ＜ CR =8KN合格 ! 3． 4 邊跨現(xiàn)澆 段 支架預(yù)壓 材料準備 預(yù)壓荷載 ： ，預(yù)壓材料： 鋼 筋 方木： 10 根 (10cm 10cm)，長度結(jié)合現(xiàn)場實際情況調(diào)整。 第三 級 加載到 100%（ ） 。 4．觀察卸載后各測量點的標高 卸載后測量各觀測點的標高值，此時就可以計算出各觀測點的變形。 其中北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 11 H1為加載前標高 , H2為加載完后標高 , H3為加載完靜壓 24 小時標高 , H4 為卸載完后標高 。 （ 四 ） 預(yù)壓完成后應(yīng)根據(jù)支架的變形情況對支架的薄弱環(huán)節(jié)進行加強， 以便保證工程質(zhì)量的安全和良好的線型。 合攏時先合攏邊跨，再合攏中跨。 頂推應(yīng)根據(jù)合攏前一周采用 24小時監(jiān)控的數(shù)據(jù)確定合攏 段的頂推 時間，頂推完后監(jiān)控頂推位移滿足要求立即鎖死勁性骨架。 力學(xué)模型如下： 為了簡化計算 ,將溫度變化產(chǎn)生的軸向力按線膨脹計算 ,箱梁分段按平均斷面計 ,假設(shè)兩墩身無位移 ,按變形協(xié)調(diào)原理 : 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 13 ihhihnigggN AE LNAE LNl ??????? ?? 12 Ltlt ????? ? ?? ???????????ni ihhihgggtNAELAELLtNll12? 式中 N為軸向 力， ? 為 砼 線膨脹系數(shù)，取 5101 ?? ； hL ， gL 為懸臂梁 節(jié)段長 和合攏段 勁性骨架 長度（ mLh 156? ， mLg 3? ） ； gE , hE 為鋼材和砼的彈性模量（ MPaE g ?? ， MPaE h ?? ）； ihL ， ihA 分別為 第 i 節(jié)斷面的長度和斷面面積。 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 15 當梁體滑動支座約束解除后 ，勁性骨架支撐的受力特點發(fā)生了改變：當升溫 t? 時， yG FNN ??? ? ；當降溫時， yG FNN ???? ? 其中 GN為邊跨現(xiàn)澆段砼重量 .。 中跨合攏時， 邊跨支座開始滑動， 0段主 墩為墩梁固結(jié)，其計算力學(xué)模型為： 對于中跨合攏段， 由于是合攏兩個懸臂梁，兩懸臂的變形基本一致，因此勁性骨架主要抵抗由溫度變化引起的拉壓變形、彎曲和剪切變形。 ??????? ,合攏段的應(yīng)變?yōu)?: 從上式看出 ,中跨合攏段如果不采取措施 ,合攏段在砼的養(yǎng)護區(qū)間是 不能抵抗溫度變形的。 中跨臨時張拉 Z5（ 22根） 、 Z10（ 22根） 共計 4束至 50%。 只考慮懸臂端中跨合攏段的豎向變形，從以往橋梁時間現(xiàn)場監(jiān)控經(jīng)驗，在溫度變化177。邊跨合攏段為兩 根雙拼 I40b工字鋼 加連接鋼板組成。 邊跨勁性骨架牛腿焊縫計算 牛腿焊縫只計算鋼板 A與鋼板 C、鋼板 A與鋼板 B和鋼板 B與鋼板 C之間的焊縫，焊縫采用雙面焊 。 ! 合格MP afMP acmcm kNlh N wfwef ??????? 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 21 在各種綜合力作用下 : !) ()( 2222 合格M P afM P a wffff ?????? ??? 中跨勁性骨架設(shè)計 斷面圖 中 跨勁性骨架受力計算 中 跨合攏段 勁性骨架 軸力 N=, 平均每 根勁性骨架受力為N0=。? N0= N=3465KN 邊跨合攏段每根勁性骨架桿件結(jié)構(gòu)受力滿足 要求 。 合格MP afMP acmcm kNlh N wffwef ???????? ?? ！ 鋼板 a與鋼板 c,鋼板 b與鋼板 c為側(cè)面角焊縫， 焊縫計算長度 lw=8 512 8=392cm；焊縫計算高度 he== 2cm=。 焊縫計算長度 lw=15 19215 28=2460mm；焊縫計算高 度 14mm。同樣收縮徐變會使梁體 產(chǎn)生豎向撓度和水平位移以及附加內(nèi)力，對主墩產(chǎn)生偏位，對主墩受力產(chǎn)生不利影響。 焊縫≥ 14 mm，焊縫一定要飽滿，并在接觸面加焊兩塊三角 形 勁 板 ?；鶞庶c布置見詳圖 ,千斤頂作用力為 100t。千斤頂用于頂推，水準儀用于測量觀測點的高程，全站儀用于測量觀測點的坐標，鋼卷尺用于量測觀測點間的北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 28 距離。 數(shù)據(jù)分析。頂推工藝結(jié)束后，立即安裝合 攏 段的勁性骨架。 后續(xù)工藝。 當 4臺千斤頂全部就位后，按照各自千斤頂對應(yīng)的油表標定方程，由每臺千斤頂頂推 400／ 4=100t力，計算出各自油表讀數(shù)； 4臺千斤頂需要同步進行頂推，按照設(shè)計要求同時啟動 4臺油泵車對梁體進行緩慢均勻頂推至設(shè)計值。 頂推位移計算 根據(jù)力法典型方程)(24 31231 212 LILI ABIEIP ? ??? 其中 1I 為 14雙肢薄壁 墩慣性距， 2I 為 15雙肢薄壁墩慣性距； 1L 為 14雙肢薄壁墩凈高，取 22m； 2L 15雙肢薄壁墩凈高，取 29m。 具體頂推力大 小 應(yīng)用 MIDAS有限元軟件建立頂推模型，根據(jù)梁體砼后期收縮徐變影響計算可得出頂推力大小。 Wy= Am=2 A=2 =