【正文】 “W”火焰爐和前后墻對(duì)稱燃燒RBC型爐。四角噴燃爐具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、投資省、制造及運(yùn)行國(guó)內(nèi)已有成熟經(jīng)驗(yàn)等優(yōu)點(diǎn)，多用于燃用煙煤的鍋爐，也可用于燃貧煤或無(wú)煙煤的鍋爐；“W”火焰爐的優(yōu)點(diǎn)是可燃用多種變化煤種，最低穩(wěn)定燃燒負(fù)荷可達(dá)40%50%，有利于調(diào)峰運(yùn)行；RBC型爐，其性能介于上述兩種爐型之間。本次設(shè)計(jì)的600MW亞臨界參數(shù)的凝汽式機(jī)組，其鍋爐的主要熱力參數(shù)如下：（1）鍋爐形式：。（2）額定蒸發(fā)量Db：2027t/h。（3）額定過(guò)熱蒸汽壓力Pb=：（3）額定過(guò)熱蒸汽溫度：541℃.額定再熱蒸汽溫度541℃（5）汽包壓力Pdu：（6）鍋爐熱效率：%3第三章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過(guò)時(shí)的參數(shù)，參數(shù)起了變化的各種必須的熱力設(shè)備，僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際上表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過(guò)程，它反映了發(fā)電廠熱工內(nèi)容，即能量轉(zhuǎn)換過(guò)程的技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性。本次設(shè)計(jì)的原則性熱力系統(tǒng)，其回?zé)峒訜岬募?jí)數(shù)為八級(jí)，℃，各加熱器形式除一臺(tái)高壓除氧器為混合式外，其余均為表面式加熱器。 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。(1) 機(jī)組有八段不調(diào)整抽氣，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。(2) 3高壓加熱器和4低壓加熱器，由于抽汽過(guò)熱度很大，設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器。一方面提高三臺(tái)“高加”水溫；另一方面減少1“高加”溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。1 、2 、3“高加”疏水采用逐級(jí)自流進(jìn)入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)，疏水溫度高對(duì)水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。在2“高加”之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì)2段抽汽的排擠，使2段抽汽減少。5段抽汽(4“低加”)經(jīng)再熱后的蒸汽過(guò)熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。3“高加”間加疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。(3)除氧器(4段抽汽)采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高了機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡(jiǎn)化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學(xué)除鹽水的品質(zhì)難以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的方法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以本機(jī)組補(bǔ)充水送入凝汽器中。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過(guò)化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時(shí)為了簡(jiǎn)化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級(jí)排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。通過(guò)該排污擴(kuò)容水系統(tǒng)回收工質(zhì)的熱量，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分工質(zhì)汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量，而含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季降溫到50℃以下后排入地溝。 原則性熱力系統(tǒng)圖600MW亞臨界原則性熱力系統(tǒng)圖。 600MW亞臨界原則性熱力系統(tǒng)圖5第四章 原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算 計(jì)算原始資料 汽輪機(jī)形式及參數(shù)1）機(jī)組形式：亞臨界、一次中間再熱、三缸兩排氣、單軸、凝汽式機(jī)組。2）額定功率：Pe=600MW。3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）：p0=，t0=537℃。4）再熱蒸汽參數(shù)（進(jìn)汽閥前）：熱段：prh=，trh=537℃冷段：P’rh=，t’rh=315℃。5）汽輪機(jī)排氣壓力pc=，排氣比焓hc=。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)1）機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù) 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽、水參數(shù)項(xiàng)目單位H1H2H3H4（除氧器）H5H6H7H8抽氣壓力P’jMpa抽氣溫度tj℃抽氣焓hjKJ/kg3016加熱器上端差δt℃012222加熱器下端差δt1℃水側(cè)壓力pwMpa抽汽管道壓損Δpj%888888882）最終給水溫度：tfw=℃。3）給水泵出口壓力：Pu=，給水泵效率：83%。4）除氧器至給水泵高差：。5）小汽機(jī)排汽壓力：Pc=。小汽機(jī)排氣焓：。 鍋爐型式及參數(shù)1）鍋爐形式：。2）額定蒸發(fā)量：Db：2027t/h。3）額定過(guò)熱蒸汽壓力Pb=。額定再熱蒸汽壓力：。4）額定過(guò)熱蒸汽溫度：541℃。額定再熱蒸汽溫度541℃。5）汽包壓力：Pdu：6）鍋爐熱效率：% 其他數(shù)據(jù)1）汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失4%，中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失2%。2）軸封加熱器壓力：98kpa，疏水比焓：415kJ/kg。3）機(jī)組各門(mén)桿漏汽、 門(mén)桿漏氣、軸封漏氣數(shù)據(jù)漏汽點(diǎn)代號(hào)ABKL1N1M1LN漏汽量kg/h62026774103027895643437101漏汽系數(shù)105105漏汽點(diǎn)比焓30163016漏汽點(diǎn)代號(hào)MRPTSJW漏汽量kg/h639190896660141230245687漏汽系數(shù)漏汽點(diǎn)比焓30164)鍋爐暖風(fēng)器耗氣、過(guò)熱器減溫水等全廠性汽、水流量及參數(shù) 全廠汽、水進(jìn)出系統(tǒng)相關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過(guò)熱器減溫水汽水量，kg/h3000010000200003500055000離開(kāi)系統(tǒng)的介質(zhì)比焓返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓6875）汽輪機(jī)機(jī)械效率：%；發(fā)電機(jī)效率：99%6）補(bǔ)充水溫度：20℃7） 熱力系統(tǒng)的計(jì)算 汽、水平衡計(jì)算1）全廠補(bǔ)水率αma 。全廠汽、所示，將各汽水流量用相對(duì)α表示。由于計(jì)算前汽輪機(jī)進(jìn)汽量D0為未知，故預(yù)選D0?。?848840 kg/h進(jìn)行計(jì)算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)αL?。剑模蹋模埃?0000／1848840＝鍋爐排污系數(shù) 、水平衡圖αbl =D bl/D0=10000/1848840=其余各量經(jīng)計(jì)算為廠用汽系數(shù)αpｌ＝減溫水系數(shù)αsp=暖風(fēng)器疏水系數(shù)αnf=由全廠物質(zhì)平衡可知補(bǔ)水率αma=αｐｌ+αL+αbl=2）給水系數(shù)αfw ，1點(diǎn)物質(zhì)平衡αb=αb+αL=；2點(diǎn)物質(zhì)平衡αfw=αb+αb－αsp=3）各小汽流量系數(shù)，計(jì)算得到門(mén)桿漏氣、軸封漏氣等各小汽流量系數(shù)。 汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算1）主蒸汽參數(shù)由主汽門(mén)前壓力p0 = ,溫度t0 =537℃ ，查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值h0= kJ/kg.。主蒸汽門(mén)后壓力p0’ =（1△p0）p0=（）=。由p0’ = 、ho’ =ho =，查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門(mén)后溫t0’=℃。2）再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段prh’=, trh’=315℃,查水蒸汽焓hrh’= kJ/kg．由中壓聯(lián)合汽門(mén)前壓力prh=,溫度 trh=537℃ ，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓hrh=。中壓聯(lián)合汽門(mén)后再熱蒸汽壓力prh’ =（1△prh）prh＝。由prh’=、hrh=hrh’=，查水蒸氣性質(zhì)表，得中壓聯(lián)合汽門(mén)后再熱蒸汽溫度trh =℃。 輔助系統(tǒng)的計(jì)算1）軸封加熱器計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器的平均進(jìn)汽比焓hsg， 軸封加熱器物質(zhì)、熱平衡計(jì)算項(xiàng)目BN1NTR∑漏汽量Gi，kg/h267891016601901307漏汽系數(shù) αi漏氣點(diǎn)比hi3016總焓 αi hi平均進(jìn)氣比焓hsg2）均壓箱計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱平均蒸汽比焓hjy，3）凝汽器平均壓力計(jì)算由pc1=，查水蒸氣性質(zhì)表，得tc1=℃；由pc2=，查水蒸氣性質(zhì)表，得tc2=℃ 均壓箱平均蒸汽比焓計(jì)算項(xiàng)目PMM1∑漏汽量Gi ,kg/h8966395642099漏汽系數(shù) αi漏汽點(diǎn)比焓hi3016總焓αihi平均蒸汽比焓 hjy凝汽器平均溫度tc＝（tc1 +t c2 ）= （+）= ℃，查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力pc=。，以各抽汽口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在hs圖上繪制出汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過(guò)程曲線。 各加熱器進(jìn)、出口參數(shù)計(jì)算首先計(jì)算高壓加熱器H1加熱器出口水焓hw1求解。hw1由已知的twpw，查水蒸氣性質(zhì)表可得。加熱器出口水溫tw1求解。先求加熱器汽側(cè)壓力p1’，即p1’=（1△p1）p1=（）=式中p1為第一抽汽口壓力；Δp1為第一抽汽管道相對(duì)壓損。由p1’=，查水蒸汽性質(zhì)表得p1’對(duì)應(yīng)的飽和溫度。得H1出口溫度：式中加熱器上端差。H1疏水溫度式中加熱器下端差。進(jìn)水溫度℃，其值從高壓加熱器H2的上端差計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力Pw=，由t1=℃，查得H1出水比焓hw,1=。由t’w,1=℃，查得H1進(jìn)水比焓hw,2=。由td,1=℃，查得H1疏水比焓hd,1=。至此高壓加熱器H1進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出，同理可依次計(jì)算其余加熱器各進(jìn)出口汽水參數(shù)。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽、水參數(shù)計(jì)算項(xiàng)目單位各 計(jì) 算 點(diǎn)H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽參數(shù)壓力PjMpa溫度tj℃蒸汽焓hjKJ/kg3016 加熱器上端差δt℃012222抽汽管道壓損Δpj% 8 8 8 8 8 8 8 8加熱器水溫水焓出口水溫twj℃疏水焓hdwjKJ/kg415出口水焓hwjKJ/kg進(jìn)口水焓hwj+1KJ/kg 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1)由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算α1高壓加熱器H1的抽氣系數(shù)：高壓加熱器H1的疏水系數(shù)αd,1：2)由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算ααrh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)α2：高壓加熱器H2的疏水系數(shù)αd,2：再熱器流量系數(shù)αrh：3)由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算α3高壓加熱器和H3的抽汽系數(shù)α3：高壓加熱器H3的疏水系數(shù)αd,3： 除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算除氧器出水流量系數(shù)αc,4： 抽汽系數(shù)α4：，由于除氧器為混合式加熱器，進(jìn)水量αc,5是未知，但可由下式算出： 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1)低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算α5低壓加熱器H5出水系數(shù)αc,5：低壓加熱器H5抽汽系數(shù)α5：低壓加熱器H5疏水系數(shù)2)低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算α6低壓加熱器H6抽汽系數(shù)低壓加熱器H6疏水系數(shù)αd,6：3)由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算α7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)α7：低壓加熱器H7的疏水系數(shù)αd,7：4)由低壓加熱器H8熱平衡計(jì)算α8由于低壓加熱器H8的進(jìn)水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故先計(jì)算軸封加熱器SG,由于SG的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg：式中，軸封加熱器進(jìn)汽系數(shù)∑αsg,i和進(jìn)汽平均焓值hsg的計(jì)算見(jiàn)輔助計(jì)算部分。由pw,sg=,hw,sg=,反查焓熵圖得軸封加熱器出口水溫tw,sg=℃。低壓加熱器H8疏水溫度td,8：由p8=, td,8=℃查得低壓加熱器H8疏水比焓hd,8=低壓加熱器H8抽汽系數(shù)α8：低壓加熱器H8疏水系數(shù)αd,8： 凝汽系數(shù)αc的計(jì)算1）小汽機(jī)抽汽系數(shù)αxj：2）由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算αcαc=αc,5αd,8sgαxjαwαma==3）由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校核αcH4抽汽口抽汽系數(shù)和α，4：各加熱器抽汽系數(shù)和∑αj：軸封漏氣系數(shù)和∑αsg,k：凝汽系數(shù)αc： 該值與凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的凝汽系數(shù)αc相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。 汽輪機(jī)比內(nèi)功wi及汽、水流量的計(jì)算1）凝汽流做功wc式中ｑrh再熱蒸汽吸熱量：2)抽汽流做功∑wa,j1kg第一級(jí)抽汽做功wa,1：。1kg第二級(jí)抽汽做功wa,2：。1kg 第三級(jí)抽汽做功wa,3：。