【正文】 “W”火焰爐和前后墻對稱燃燒RBC型爐。四角噴燃爐具有結(jié)構(gòu)簡單、投資省、制造及運行國內(nèi)已有成熟經(jīng)驗等優(yōu)點，多用于燃用煙煤的鍋爐，也可用于燃貧煤或無煙煤的鍋爐；“W”火焰爐的優(yōu)點是可燃用多種變化煤種，最低穩(wěn)定燃燒負(fù)荷可達40%50%，有利于調(diào)峰運行；RBC型爐，其性能介于上述兩種爐型之間。本次設(shè)計的600MW亞臨界參數(shù)的凝汽式機組，其鍋爐的主要熱力參數(shù)如下：（1）鍋爐形式：。（2）額定蒸發(fā)量Db：2027t/h。（3）額定過熱蒸汽壓力Pb=：（3）額定過熱蒸汽溫度：541℃.額定再熱蒸汽溫度541℃（5）汽包壓力Pdu：（6）鍋爐熱效率：%3第三章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時的參數(shù)，參數(shù)起了變化的各種必須的熱力設(shè)備，僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實際上表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱工內(nèi)容，即能量轉(zhuǎn)換過程的技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟性。本次設(shè)計的原則性熱力系統(tǒng)，其回?zé)峒訜岬募墧?shù)為八級，℃，各加熱器形式除一臺高壓除氧器為混合式外，其余均為表面式加熱器。 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運行可靠，在此基礎(chǔ)上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟性。(1) 機組有八段不調(diào)整抽氣，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。(2) 3高壓加熱器和4低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器。一方面提高三臺“高加”水溫；另一方面減少1“高加”溫差，使不可逆損失減少，以提高機組的熱經(jīng)濟性。1 、2 、3“高加”疏水采用逐級自流進入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟性。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。在2“高加”之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對2段抽汽的排擠，使2段抽汽減少。5段抽汽(4“低加”)經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。3“高加”間加疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。(3)除氧器(4段抽汽)采用滑壓運行，這不僅提高了機組設(shè)計工況下運行的經(jīng)濟性，還顯著提高了機組低負(fù)荷時的熱經(jīng)濟性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機的抽汽點分配更合理，提高了機組的熱效率。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動前置泵。 補充水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學(xué)除鹽水的品質(zhì)難以達到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補充水的方法。目前，高參數(shù)機組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補充水除氧方式，所以本機組補充水送入凝汽器中。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級排污擴容水系統(tǒng)。通過該排污擴容水系統(tǒng)回收工質(zhì)的熱量，在擴容器的壓力下，一部分工質(zhì)汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量，而含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季降溫到50℃以下后排入地溝。 原則性熱力系統(tǒng)圖600MW亞臨界原則性熱力系統(tǒng)圖。 600MW亞臨界原則性熱力系統(tǒng)圖5第四章 原則性熱力系統(tǒng)的計算 計算原始資料 汽輪機形式及參數(shù)1）機組形式：亞臨界、一次中間再熱、三缸兩排氣、單軸、凝汽式機組。2）額定功率：Pe=600MW。3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）：p0=，t0=537℃。4）再熱蒸汽參數(shù)（進汽閥前）：熱段：prh=，trh=537℃冷段：P’rh=，t’rh=315℃。5）汽輪機排氣壓力pc=，排氣比焓hc=。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)1）機組各級回?zé)岢槠麉?shù) 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽、水參數(shù)項目單位H1H2H3H4（除氧器）H5H6H7H8抽氣壓力P’jMpa抽氣溫度tj℃抽氣焓hjKJ/kg3016加熱器上端差δt℃012222加熱器下端差δt1℃水側(cè)壓力pwMpa抽汽管道壓損Δpj%888888882）最終給水溫度：tfw=℃。3）給水泵出口壓力：Pu=，給水泵效率：83%。4）除氧器至給水泵高差：。5）小汽機排汽壓力：Pc=。小汽機排氣焓：。 鍋爐型式及參數(shù)1）鍋爐形式：。2）額定蒸發(fā)量：Db：2027t/h。3）額定過熱蒸汽壓力Pb=。額定再熱蒸汽壓力：。4）額定過熱蒸汽溫度：541℃。額定再熱蒸汽溫度541℃。5）汽包壓力：Pdu：6）鍋爐熱效率：% 其他數(shù)據(jù)1）汽輪機進汽節(jié)流損失4%，中壓缸進汽節(jié)流損失2%。2）軸封加熱器壓力：98kpa，疏水比焓：415kJ/kg。3）機組各門桿漏汽、 門桿漏氣、軸封漏氣數(shù)據(jù)漏汽點代號ABKL1N1M1LN漏汽量kg/h62026774103027895643437101漏汽系數(shù)105105漏汽點比焓30163016漏汽點代號MRPTSJW漏汽量kg/h639190896660141230245687漏汽系數(shù)漏汽點比焓30164)鍋爐暖風(fēng)器耗氣、過熱器減溫水等全廠性汽、水流量及參數(shù) 全廠汽、水進出系統(tǒng)相關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過熱器減溫水汽水量，kg/h3000010000200003500055000離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓6875）汽輪機機械效率：%；發(fā)電機效率：99%6）補充水溫度：20℃7） 熱力系統(tǒng)的計算 汽、水平衡計算1）全廠補水率αma 。全廠汽、所示，將各汽水流量用相對α表示。由于計算前汽輪機進汽量D0為未知，故預(yù)選D0?。?848840 kg/h進行計算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)αL　＝ＤＬ／Ｄ０＝30000／1848840＝鍋爐排污系數(shù) 、水平衡圖αbl =D bl/D0=10000/1848840=其余各量經(jīng)計算為廠用汽系數(shù)αpｌ＝減溫水系數(shù)αsp=暖風(fēng)器疏水系數(shù)αnf=由全廠物質(zhì)平衡可知補水率αma=αｐｌ+αL+αbl=2）給水系數(shù)αfw ，1點物質(zhì)平衡αb=αb+αL=；2點物質(zhì)平衡αfw=αb+αb－αsp=3）各小汽流量系數(shù)，計算得到門桿漏氣、軸封漏氣等各小汽流量系數(shù)。 汽輪機進汽參數(shù)計算1）主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力p0 = ,溫度t0 =537℃ ，查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值h0= kJ/kg.。主蒸汽門后壓力p0’ =（1△p0）p0=（）=。由p0’ = 、ho’ =ho =，查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后溫t0’=℃。2）再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段prh’=, trh’=315℃,查水蒸汽焓hrh’= kJ/kg．由中壓聯(lián)合汽門前壓力prh=,溫度 trh=537℃ ，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓hrh=。中壓聯(lián)合汽門后再熱蒸汽壓力prh’ =（1△prh）prh＝。由prh’=、hrh=hrh’=，查水蒸氣性質(zhì)表，得中壓聯(lián)合汽門后再熱蒸汽溫度trh =℃。 輔助系統(tǒng)的計算1）軸封加熱器計算以加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽比焓hsg， 軸封加熱器物質(zhì)、熱平衡計算項目BN1NTR∑漏汽量Gi，kg/h267891016601901307漏汽系數(shù) αi漏氣點比hi3016總焓 αi hi平均進氣比焓hsg2）均壓箱計算以加權(quán)平均法計算均壓箱平均蒸汽比焓hjy，3）凝汽器平均壓力計算由pc1=，查水蒸氣性質(zhì)表，得tc1=℃；由pc2=，查水蒸氣性質(zhì)表，得tc2=℃ 均壓箱平均蒸汽比焓計算項目PMM1∑漏汽量Gi ,kg/h8966395642099漏汽系數(shù) αi漏汽點比焓hi3016總焓αihi平均蒸汽比焓 hjy凝汽器平均溫度tc＝（tc1 +t c2 ）= （+）= ℃，查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力pc=。，以各抽汽口的數(shù)據(jù)為節(jié)點，在hs圖上繪制出汽輪機的汽態(tài)膨脹過程曲線。 各加熱器進、出口參數(shù)計算首先計算高壓加熱器H1加熱器出口水焓hw1求解。hw1由已知的twpw，查水蒸氣性質(zhì)表可得。加熱器出口水溫tw1求解。先求加熱器汽側(cè)壓力p1’，即p1’=（1△p1）p1=（）=式中p1為第一抽汽口壓力；Δp1為第一抽汽管道相對壓損。由p1’=，查水蒸汽性質(zhì)表得p1’對應(yīng)的飽和溫度。得H1出口溫度：式中加熱器上端差。H1疏水溫度式中加熱器下端差。進水溫度℃，其值從高壓加熱器H2的上端差計算得到。已知加熱器水側(cè)壓力Pw=，由t1=℃，查得H1出水比焓hw,1=。由t’w,1=℃，查得H1進水比焓hw,2=。由td,1=℃，查得H1疏水比焓hd,1=。至此高壓加熱器H1進、出口汽水參數(shù)已全部算出，同理可依次計算其余加熱器各進出口汽水參數(shù)。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽、水參數(shù)計算項目單位各 計 算 點H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽參數(shù)壓力PjMpa溫度tj℃蒸汽焓hjKJ/kg3016 加熱器上端差δt℃012222抽汽管道壓損Δpj% 8 8 8 8 8 8 8 8加熱器水溫水焓出口水溫twj℃疏水焓hdwjKJ/kg415出口水焓hwjKJ/kg進口水焓hwj+1KJ/kg 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1)由高壓加熱器H1熱平衡計算α1高壓加熱器H1的抽氣系數(shù)：高壓加熱器H1的疏水系數(shù)αd,1：2)由高壓加熱器H2熱平衡計算ααrh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)α2：高壓加熱器H2的疏水系數(shù)αd,2：再熱器流量系數(shù)αrh：3)由高壓加熱器H3熱平衡計算α3高壓加熱器和H3的抽汽系數(shù)α3：高壓加熱器H3的疏水系數(shù)αd,3： 除氧器抽汽系數(shù)計算除氧器出水流量系數(shù)αc,4： 抽汽系數(shù)α4：，由于除氧器為混合式加熱器，進水量αc,5是未知，但可由下式算出： 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1)低壓加熱器H5熱平衡計算α5低壓加熱器H5出水系數(shù)αc,5：低壓加熱器H5抽汽系數(shù)α5：低壓加熱器H5疏水系數(shù)2)低壓加熱器H6熱平衡計算α6低壓加熱器H6抽汽系數(shù)低壓加熱器H6疏水系數(shù)αd,6：3)由低壓加熱器H7熱平衡計算α7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)α7：低壓加熱器H7的疏水系數(shù)αd,7：4)由低壓加熱器H8熱平衡計算α8由于低壓加熱器H8的進水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故先計算軸封加熱器SG,由于SG的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg：式中，軸封加熱器進汽系數(shù)∑αsg,i和進汽平均焓值hsg的計算見輔助計算部分。由pw,sg=,hw,sg=,反查焓熵圖得軸封加熱器出口水溫tw,sg=℃。低壓加熱器H8疏水溫度td,8：由p8=, td,8=℃查得低壓加熱器H8疏水比焓hd,8=低壓加熱器H8抽汽系數(shù)α8：低壓加熱器H8疏水系數(shù)αd,8： 凝汽系數(shù)αc的計算1）小汽機抽汽系數(shù)αxj：2）由凝汽器的質(zhì)量平衡計算αcαc=αc,5αd,8sgαxjαwαma==3）由汽輪機汽側(cè)平衡校核αcH4抽汽口抽汽系數(shù)和α，4：各加熱器抽汽系數(shù)和∑αj：軸封漏氣系數(shù)和∑αsg,k：凝汽系數(shù)αc： 該值與凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的凝汽系數(shù)αc相等，凝汽系數(shù)計算正確。 汽輪機比內(nèi)功wi及汽、水流量的計算1）凝汽流做功wc式中ｑrh再熱蒸汽吸熱量：2)抽汽流做功∑wa,j1kg第一級抽汽做功wa,1：。1kg第二級抽汽做功wa,2：。1kg 第三級抽汽做功wa,3：。