【正文】 含鹽量較大的部位連續(xù)排放爐水。為獲得清潔蒸汽，在汽包鍋爐運(yùn)行中，把一部分含鹽濃度較大的爐水、懸浮物和水渣通過(guò)排污排出，同時(shí)補(bǔ)入同量純凈的水，使?fàn)t水中含鹽量控制在一定的范圍內(nèi)。本設(shè)計(jì)為600MW機(jī)組，選用10Min最大給水消耗量的給水箱有效容積確定除氧器壓力,℃查水蒸汽表得:給水箱型號(hào)和臺(tái)數(shù)(設(shè)備沒(méi)有列出性能表參考鐵嶺發(fā)電廠)型號(hào)為GS—160，臺(tái)數(shù)為1臺(tái)。3).除氧器的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》，：中間再熱機(jī)組的除氧器，宜用滑壓運(yùn)行方式，除氧器的總?cè)萘繎?yīng)個(gè)根據(jù)最大的給水消耗量選擇，每臺(tái)機(jī)組宜配一臺(tái)除氧器，高壓中間再熱凝汽式機(jī)組宜采用一級(jí)高壓除氧器及其有關(guān)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，應(yīng)有可靠的防止除氧器過(guò)壓爆炸的措施．1 最大給水消耗量2 除氧器型號(hào)及臺(tái)數(shù)在設(shè)計(jì)資料匯編上選擇GWC1051型高壓器除氧器一臺(tái)（參考鐵嶺電廠）： 除氧器性能列表如下除 氧 器型號(hào)GWC1051額定出力t/h935最大出力t/h1051工作壓力MPa設(shè)計(jì)壓力MPa實(shí)驗(yàn)壓力MPa工作溫度℃335設(shè)計(jì)溫度℃340飽和溫度℃166安全閥動(dòng)作壓力MPa 給水箱的選擇1).給水箱的作用給水箱作為凝結(jié)水泵和給水泵之間緩沖容器，在機(jī)組啟動(dòng)、負(fù)荷大幅度變化、凝結(jié)水系統(tǒng)故障或除氧器進(jìn)水中斷等異常情況下，可以保證在一定時(shí)間內(nèi)不間斷地向鍋爐供水。為避免主凝結(jié)水管道和低壓加熱器的氧腐蝕，在凝汽器下部設(shè)置除氧裝置，對(duì)凝結(jié)水和補(bǔ)充水進(jìn)行除氧，此種除氧稱之為真空除氧。這種除氧器常用于中、低壓凝汽式電廠和中壓熱電廠。2).除氧器的類型除氧器的類型按工作壓力分為大氣式除氧器、真空除氧器和高壓除氧器。這將會(huì)腐蝕熱力設(shè)備及管道，降低其工作可靠性與使用壽命；阻礙傳熱，降低熱力設(shè)備的熱經(jīng)濟(jì)性。依據(jù)容量和量程參考同類型600MW機(jī)組選擇NL型凝結(jié)水泵。2).凝結(jié)水泵量程的選擇 無(wú)凝結(jié)水除鹽設(shè)備時(shí)，凝結(jié)水泵的揚(yáng)程應(yīng)按下列各項(xiàng)之和計(jì)算：從凝汽器熱井到除氧器凝結(jié)水入口（包括噴霧頭）的介質(zhì)流動(dòng)阻力（按最大凝結(jié)水量計(jì)算），另加10%～20%裕量；除氧器凝結(jié)水入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差；除氧器最大工作壓力，另加15%裕量；凝汽器的最高真空。凝結(jié)水系統(tǒng)宜采用一級(jí)凝結(jié)水泵；當(dāng)全部凝結(jié)水需要進(jìn)行處理且采用低壓凝結(jié)水除鹽設(shè)備時(shí)，應(yīng)設(shè)置凝結(jié)水升壓泵，其臺(tái)數(shù)和容量應(yīng)與凝結(jié)水泵相同。最大凝結(jié)水量應(yīng)為下列各項(xiàng)之和：；；。凝結(jié)水泵進(jìn)口與凝汽器之間設(shè)有抽氣平衡管，其目的是在啟動(dòng)時(shí)泵內(nèi)空氣能排至凝汽器，然后由抽氣器抽出，并可維持泵入口與凝汽器處于相同的真空度。因此，要求凝結(jié)水泵具有較好的軸端密封，以防止空氣漏入泵中，并要求具有較高的抗汽蝕性能。 凝結(jié)水泵的確定 凝結(jié)水泵的作用凝結(jié)水泵的作用是抽出汽輪機(jī)凝汽器中的凝結(jié)水，經(jīng)低壓加熱器將水送往除氧器。 給水泵的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》，在給水系統(tǒng)中，每一臺(tái)給水泵出口的總流量(即最大給水消耗量，不包括備用給水泵)均應(yīng)保證供給其所連接的系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%，對(duì)于中間再熱機(jī)組，給水泵入口的總流量還應(yīng)加上供再熱蒸汽調(diào)溫用的從泵的中間級(jí)抽出的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應(yīng)為給水泵入口的總流量，即前置泵和給水泵之間的抽出流量之和。3）圓筒形雙殼體多級(jí)離心泵。2）節(jié)段式多級(jí)離心泵。這種泵的優(yōu)點(diǎn)：拆卸裝配方便，只需將上泵體（泵蓋）吊開，即可取出或裝入整個(gè)轉(zhuǎn)子。 給水泵的分類1）水平中開式多級(jí)離心泵。給水泵的主要任務(wù)是提高給水壓力，而提高給水壓力最經(jīng)濟(jì)有效的方法是提高給水泵的轉(zhuǎn)速。它是向鍋爐連續(xù)供給具有一定壓力和溫度的給水，其安全運(yùn)行直接影響到鍋爐的安全運(yùn)行。 真空泵的選擇，選用臺(tái)數(shù)為2臺(tái)。 真空泵的選擇 真空泵的作用真空泵的作用是在汽輪機(jī)組啟動(dòng)時(shí)建立真空以及在運(yùn)行時(shí)不斷抽除從真空系統(tǒng)不嚴(yán)密處漏入的空氣和未凝結(jié)的蒸汽，以維持凝汽器的真空度。工作蒸汽經(jīng)噴嘴射出時(shí)膨脹，高速出，在吸入室中產(chǎn)生引射作用，使吸入室連同相連的前加熱器產(chǎn)生真空，來(lái)自汽輪機(jī)軸封的汽、氣混合物源源進(jìn)入前加熱汽側(cè)，經(jīng)銅管內(nèi)的凝結(jié)水冷卻后，空氣則為抽氣器所吸入，然后與工作蒸汽一起壓出擴(kuò)散管，進(jìn)入后加熱器，經(jīng)兩次冷卻后，空氣排入大氣，前、后加熱器之凝結(jié)水則由下部疏水口徑V形管排入低位水箱，被送往凝汽器。 軸封冷卻器結(jié)構(gòu)軸封冷卻器由抽氣器、前水室、中水室、后水室、前加熱器及后加熱器組成。 高、低壓加熱器的選擇 本次設(shè)計(jì)所擬定的原則性熱力系統(tǒng)需用三臺(tái)高壓加熱器、四臺(tái)低壓加熱器。按水側(cè)壓力可分為高壓加熱器和低壓加熱器。 高、低壓加熱器的類型回?zé)峒訜崞鞯念愋桶磦鳠岱绞椒挚煞譃椋夯旌鲜郊訜崞鳎槐砻媸郊訜崞?。本次設(shè)計(jì)采用的凝汽器為表面式凝汽器。其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造成本低廉、冷卻效果好，其最大的缺點(diǎn)是凝結(jié)水與不清潔的冷卻水混合后，不能作為鍋爐給水，因此，現(xiàn)在汽輪機(jī)組中一般很少直接采用混合式凝汽器。在混合式凝汽器中，汽輪機(jī)排汽與冷卻水直接混合接觸而使蒸汽凝結(jié)。4）起到熱力系統(tǒng)蓄水作用，凝汽器既是匯集和儲(chǔ)存凝結(jié)水、熱力系統(tǒng)中的各種疏水、排汽和化學(xué)補(bǔ)充水的場(chǎng)所，又是緩解運(yùn)行中機(jī)組流量的急劇變化，從而起到熱力系統(tǒng)穩(wěn)定調(diào)節(jié)作用的緩沖器。2）汽輪機(jī)的工質(zhì)是經(jīng)過(guò)嚴(yán)格化學(xué)處理的水蒸氣，凝汽器將汽輪機(jī)排汽凝結(jié)成水，凝結(jié)水經(jīng)回?zé)岢槠訜?、除氧后，作為鍋爐給水重復(fù)利用。1）在汽輪機(jī)末級(jí)排汽口建立并維持一定的真空。35凝汽式汽輪機(jī)組初步設(shè)計(jì)及輔助設(shè)備選擇第五章 熱力系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇 凝汽器的選擇 凝汽器的作用凝汽器和抽汽設(shè)備、循環(huán)水泵、凝結(jié)水泵以及與之相連的管道、閥門等構(gòu)成汽輪機(jī)的凝汽系統(tǒng)。再熱器換熱量qrh=hrh2=—=。再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力pr=，該壓力已高于汽輪機(jī)排汽壓力p’rh=，故按照汽輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力Pr=。給水流量Gfw：凝結(jié)水泵流量GCP：凝汽量DC: 。同理可算出其余4~H1H2H3H4H5H6H7H81kg抽汽做功（kJ/kg）各級(jí)抽汽量（kg/h）1501467183764607407726268456434抽汽流總內(nèi)功∑wa,j：3）附加功量∑wsg,k附加做功量∑wsg,k是指各小汽流量做功之和：4）汽輪機(jī)內(nèi)功wi 熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算汽輪機(jī)比熱耗q0: 汽機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率?。浩啓C(jī)絕對(duì)電效率ηe：汽輪機(jī)熱耗率q：汽輪機(jī)汽耗率d：汽輪機(jī)進(jìn)汽量Ｄ０：式中　?。校濞D―汽輪機(jī)額定電功率，Ｐｅ=600MW。1kg第二級(jí)抽汽做功wa,2：。低壓加熱器H8疏水溫度td,8：由p8=, td,8=℃查得低壓加熱器H8疏水比焓hd,8=低壓加熱器H8抽汽系數(shù)α8：低壓加熱器H8疏水系數(shù)αd,8： 凝汽系數(shù)αc的計(jì)算1）小汽機(jī)抽汽系數(shù)αxj：2）由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算αcαc=αc,5αd,8sgαxjαwαma==3）由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校核αcH4抽汽口抽汽系數(shù)和α，4：各加熱器抽汽系數(shù)和∑αj：軸封漏氣系數(shù)和∑αsg,k：凝汽系數(shù)αc： 該值與凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的凝汽系數(shù)αc相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽、水參數(shù)計(jì)算項(xiàng)目單位各 計(jì) 算 點(diǎn)H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽參數(shù)壓力PjMpa溫度tj℃蒸汽焓hjKJ/kg3016 加熱器上端差δt℃012222抽汽管道壓損Δpj% 8 8 8 8 8 8 8 8加熱器水溫水焓出口水溫twj℃疏水焓hdwjKJ/kg415出口水焓hwjKJ/kg進(jìn)口水焓hwj+1KJ/kg 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1)由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算α1高壓加熱器H1的抽氣系數(shù)：高壓加熱器H1的疏水系數(shù)αd,1：2)由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算ααrh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)α2：高壓加熱器H2的疏水系數(shù)αd,2：再熱器流量系數(shù)αrh：3)由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算α3高壓加熱器和H3的抽汽系數(shù)α3：高壓加熱器H3的疏水系數(shù)αd,3： 除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算除氧器出水流量系數(shù)αc,4： 抽汽系數(shù)α4：，由于除氧器為混合式加熱器，進(jìn)水量αc,5是未知，但可由下式算出： 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1)低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算α5低壓加熱器H5出水系數(shù)αc,5：低壓加熱器H5抽汽系數(shù)α5：低壓加熱器H5疏水系數(shù)2)低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算α6低壓加熱器H6抽汽系數(shù)低壓加熱器H6疏水系數(shù)αd,6：3)由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算α7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)α7：低壓加熱器H7的疏水系數(shù)αd,7：4)由低壓加熱器H8熱平衡計(jì)算α8由于低壓加熱器H8的進(jìn)水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故先計(jì)算軸封加熱器SG,由于SG的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg：式中，軸封加熱器進(jìn)汽系數(shù)∑αsg,i和進(jìn)汽平均焓值hsg的計(jì)算見輔助計(jì)算部分。由td,1=℃，查得H1疏水比焓hd,1=。已知加熱器水側(cè)壓力Pw=，由t1=℃，查得H1出水比焓hw,1=。H1疏水溫度式中加熱器下端差。由p1’=，查水蒸汽性質(zhì)表得p1’對(duì)應(yīng)的飽和溫度。加熱器出口水溫tw1求解。 各加熱器進(jìn)、出口參數(shù)計(jì)算首先計(jì)算高壓加熱器H1加熱器出口水焓hw1求解。 輔助系統(tǒng)的計(jì)算1）軸封加熱器計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器的平均進(jìn)汽比焓hsg， 軸封加熱器物質(zhì)、熱平衡計(jì)算項(xiàng)目BN1NTR∑漏汽量Gi，kg/h267891016601901307漏汽系數(shù) αi漏氣點(diǎn)比hi3016總焓 αi hi平均進(jìn)氣比焓hsg2）均壓箱計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱平均蒸汽比焓hjy，3）凝汽器平均壓力計(jì)算由pc1=，查水蒸氣性質(zhì)表，得tc1=℃；由pc2=，查水蒸氣性質(zhì)表，得tc2=℃ 均壓箱平均蒸汽比焓計(jì)算項(xiàng)目PMM1∑漏汽量Gi ,kg/h8966395642099漏汽系數(shù) αi漏汽點(diǎn)比焓hi3016總焓αihi平均蒸汽比焓 hjy凝汽器平均溫度tc＝（tc1 +t c2 ）= （+）= ℃，查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力pc=。中壓聯(lián)合汽門后再熱蒸汽壓力prh’ =（1△prh）prh＝。由p0’ = 、ho’ =ho =，查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后溫t0’=℃。 汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算1）主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力p0 = ,溫度t0 =537℃ ，查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值h0= kJ/kg.。由于計(jì)算前汽輪機(jī)進(jìn)汽量D0為未知，故預(yù)選D0?。?848840 kg/h進(jìn)行計(jì)算，最后校核。3）機(jī)組各門桿漏汽、 門桿漏氣、軸封漏氣數(shù)據(jù)漏汽點(diǎn)代號(hào)ABKL1N1M1LN漏汽量kg/h62026774103027895643437101漏汽系數(shù)105105漏汽點(diǎn)比焓30163016漏汽點(diǎn)代號(hào)MRPTSJW漏汽量kg/h639190896660141230245687漏汽系數(shù)漏汽點(diǎn)比焓30164)鍋爐暖風(fēng)器耗氣、過(guò)熱器減溫水等全廠性汽、水流量及參數(shù) 全廠汽、水進(jìn)出系統(tǒng)相關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過(guò)熱器減溫水汽水量，kg/h3000010000200003500055000離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓6875）汽輪機(jī)機(jī)械效率：%；發(fā)電機(jī)效率：99%6）補(bǔ)充水溫度：20℃7） 熱力系統(tǒng)的計(jì)算 汽、水平衡計(jì)算1）全廠補(bǔ)水率αma 。5）汽包壓力：Pdu：6）鍋爐熱效率：% 其他數(shù)據(jù)1）汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失4%，中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失2%。4）額定過(guò)熱蒸汽溫度：541℃。3）額定過(guò)熱蒸汽壓力Pb=。 鍋爐型式及參數(shù)1）鍋爐形式：。5）小