【正文】 封，其結(jié)構(gòu)型式有梳齒形、J形、樅樹形。汽封按其安裝位置的不同，可分為通流部分汽封、隔板汽封、軸端汽封。此外，在汽輪機(jī)的高壓段或高壓缸的兩端，在主軸穿出汽缸處，蒸汽也會(huì)向外泄露，這些都將使汽輪機(jī)的效率降低，并增大凝結(jié)水損失。為減少濕汽損失，降低濕汽對(duì)葉片的沖蝕，限制汽輪機(jī)排汽的濕度，設(shè)置去濕裝置和采用去濕措施來(lái)降低蒸汽濕度對(duì)葉柵的沖蝕，則低壓缸的效率為最低。一般加大直徑可限制葉柵高度過(guò)分增大，又可增加級(jí)的理想焓降，減少級(jí)數(shù)，但末級(jí)的余速損失也會(huì)相應(yīng)增大。C．低壓級(jí)組：低壓級(jí)組指包括最末級(jí)在內(nèi)的幾個(gè)壓力級(jí)，其蒸汽壓力低，容積流量大，一般工作于濕蒸汽區(qū)。中壓級(jí)組：中壓級(jí)組介于高壓級(jí)組與低壓級(jí)組之間，隨著蒸汽的不斷膨脹，其容積流量已較大。高壓級(jí)組的通流部分葉柵高度一般不大，平均直徑和葉柵高度變化比較平緩，但在各級(jí)的能量損失中,葉柵端部損失、級(jí)內(nèi)間隙漏汽損失所占比例較大,當(dāng)蒸汽容積流量較小時(shí)，可采用部分進(jìn)汽的措施來(lái)提高葉片高度。并對(duì)焓降進(jìn)行修正中壓缸各級(jí)平均直徑的修正 級(jí)數(shù)101112131415直徑速比根據(jù)以上中壓缸相關(guān)參數(shù)對(duì)中壓缸進(jìn)行焓降的分配： 中壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)焓降分配表 級(jí)號(hào)101112131415級(jí)的平均直徑焓降最后確定的焓降3）低壓缸 1低壓缸平均直徑的確定 低壓缸各級(jí)平均直徑的擬定 級(jí)數(shù)AB1—12—23—34—45—5CD直徑速比 = 2069mm2低壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定級(jí)的理想焓降可用下式確定： = = （級(jí)） . 3 低壓缸各級(jí)焓降的分配 在求到級(jí)數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級(jí)的平均直徑和速比，以直徑和速比為準(zhǔn)，分配焓降。并對(duì)焓降進(jìn)行修正。 汽輪機(jī)各關(guān)鍵平均直徑的擬定 級(jí)數(shù)調(diào)節(jié)級(jí)高第一非調(diào)高末級(jí)中一中末低一低末直徑（mm）1100106011421387146816282934 1）高壓缸 高壓缸各級(jí)平均直徑的擬定 123456789 注：B D表示本汽缸第一和最后一級(jí)之間的中心距離，B D的長(zhǎng)度可以任意選擇，一般可以取25cm左右； A B表示本缸第一級(jí)的平均直徑C D表示本汽缸各級(jí)平均直徑 =1382mm2高壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定級(jí)的理想焓降可用下式確定：；= kj/kg.參照同類機(jī)組，高壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)為9級(jí)?！瓘浇潜龋鶕?jù)機(jī)組容量大小選擇。………………排汽比容，查得大概為26 m3/kg。（2）末級(jí)動(dòng)葉出口的連續(xù)方程，適當(dāng)變化后，得： α2期望取90度，…………… 余速損失系數(shù)。其中第一非調(diào)節(jié)級(jí)直徑大小對(duì)通流部分的成型影響較大，由于調(diào)節(jié)級(jí)是部分進(jìn)氣，與第一非調(diào)節(jié)級(jí)不同，因此這兩級(jí)的不能相等，否則就不能保證第一非調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)氣均勻，一般兩個(gè)直徑之差不小于50100mm。 在熱力設(shè)計(jì)中，通流部分的通常采用以下三種流通部分形狀，由于本設(shè)計(jì)機(jī)組是基本負(fù)荷運(yùn)行的機(jī)組兼調(diào)峰運(yùn)行，基于以上特點(diǎn)結(jié)合現(xiàn)有技術(shù)，采用整段轉(zhuǎn)子。（27）級(jí)的有效比焓降 = kJ/kg（28）級(jí)的相對(duì)內(nèi)效率 = （29）級(jí)的內(nèi)功率 = 第4章 非調(diào)節(jié)級(jí)設(shè)計(jì)及回?zé)嵯到y(tǒng)校正 影響汽輪機(jī)機(jī)組效率的主要因素之一是流過(guò)該級(jí)的蒸汽容積流量的大小。（24）葉輪摩擦損失 = kJ/kg；取為與相等，忽略漏汽（25）部分進(jìn)氣損失 = 式中，由于一般不使用護(hù)罩，故eh=0；；噴嘴組數(shù)Sn取為4。根據(jù)動(dòng)葉的進(jìn)出口氣流角和動(dòng)葉葉型表選取動(dòng)葉型為TP1A（19）動(dòng)葉出口汽流絕對(duì)速度和出汽角 = kJ/kg； = 176。至6176。（6）噴嘴實(shí)際出口焓 =—C12/2000= kJ/kg（7）動(dòng)葉等熵出口參數(shù)， =—= ，查HS得= （8）噴嘴損失 δhn=(1φ2）?hn*= kJ /kg（9）噴嘴出口面積An = （10）噴嘴高度ln= （11）動(dòng)葉高度lb lb=ln+?lt+?lr= m2（12）求動(dòng)葉進(jìn)氣氣流相對(duì)速度ω1和進(jìn)氣角β1 =, =176。（1）級(jí)的等熵滯止焓降 根據(jù)進(jìn)口參數(shù)和，查焓熵圖，而且由于調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)口氣流速度很小，所以近似地認(rèn)為=，=， 故 △ht=95kJ/kg，△ht*=△ht +0=95kJ/kg △hn=△hn*=(1Ωm)△ht*=（2）調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)氣量G0 G0=D0Dv =；其中Dv就是前面估算的總的漏氣量；（3）噴嘴出口速度C1t = ； =（4）噴嘴等熵出口參數(shù)、。（2）葉片數(shù)和葉片高度 根據(jù)噴嘴葉型TC1A，并根據(jù)安裝角，可根據(jù)葉柵氣動(dòng)特性曲線查得相對(duì)節(jié)距=；由于級(jí)的平均直徑=1852mm?！?7176?！?4176。（1）汽流出口角的選擇 噴嘴和動(dòng)葉的進(jìn)汽出口角和的大小對(duì)級(jí)的通流能力、做功能力及級(jí)效率都有直接影響。—19176。—23176。—14176?！?00176。（4）葉型的選擇 當(dāng)調(diào)節(jié)級(jí)采用單列級(jí)時(shí)，其工作馬赫數(shù)大多在亞音速范圍內(nèi)，一般選用亞音速葉柵。對(duì)于單列調(diào)節(jié)級(jí)的焓降較大可取直徑的上限值。由于調(diào)節(jié)級(jí)都為部分進(jìn)汽，所以其最佳速度比要比全周進(jìn)汽的小，一般在額定工況下，單列級(jí)xa=—，或者更小。部分進(jìn)氣度e 越小，則鼓風(fēng)損失和斥汽損失越大，從而部分抵消了由于葉高增大而損失的效率，為了使調(diào)節(jié)級(jí)獲得較高的效率，確定調(diào)節(jié)級(jí)的葉高和部分進(jìn)汽時(shí)須使Δht與Δhe之和為最小。面積比1：600噴嘴葉型TC1A動(dòng)葉葉型TP1A理想熱焓95 調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算 由于ln=An(eπdmsinα)可見，在其他參數(shù)不變的條件下，葉高ln與部分進(jìn)汽度e 成反比，葉高越小,葉高損失越大，但部分進(jìn)氣度越小。 調(diào)節(jié)級(jí)主要參數(shù)的選取 機(jī)組功率（MW）600噴嘴高度（mm）50動(dòng)葉高度（mm）60Sinα1α1取為17176。雖然機(jī)組的結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本較高，但提高了經(jīng)濟(jì)性，以及合理的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。加熱器溫升分配：加熱器和除氧器采用溫升分配， （)/8=31℃ 分級(jí)參數(shù)確定 根據(jù)前面擬定熱力過(guò)程線，調(diào)節(jié)級(jí)按高壓缸理想焓降的20%且不超過(guò)100kJ/kg的原則，高壓缸剩余9個(gè)壓力級(jí)按等焓降分配，中低壓缸也按等焓降分配， 壓力級(jí)等焓降分配 SP?E?ST調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)前調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)后高壓缸第1級(jí)級(jí)后高壓缸第2級(jí)級(jí)后高壓缸第3級(jí)級(jí)后高壓缸第4級(jí)級(jí)后高壓缸第5級(jí)級(jí)后高壓缸第6級(jí)級(jí)后高壓缸第7級(jí)級(jí)后高壓缸第8級(jí)級(jí)后高壓缸第9級(jí)級(jí)后中壓缸第一級(jí)進(jìn)口參數(shù)中壓缸第1級(jí)級(jí)后中壓缸第2級(jí)級(jí)后中壓缸第3級(jí)級(jí)后中壓缸第4級(jí)級(jí)后中壓缸第5級(jí)級(jí)后中壓缸第6級(jí)級(jí)后低壓缸第一級(jí)進(jìn)口參數(shù)低壓缸第1級(jí)級(jí)后低壓缸第2級(jí)級(jí)后低壓缸第3級(jí)級(jí)后低壓缸第4級(jí)級(jí)后低壓缸第5級(jí)級(jí)后低壓缸第6級(jí)級(jí)后低壓缸第7級(jí)級(jí)后 各級(jí)抽氣參數(shù)確定 根據(jù)初步擬定的熱力過(guò)程線和分級(jí)參數(shù)，初步估算回?zé)岢槠髁亢透骷訜崞鹘o水流量，： 抽汽參數(shù)表 序號(hào)1高加2高加3高加除氧器5低加6低加7低加8低加給水進(jìn)口T給水出口T給水進(jìn)口P給水進(jìn)口焓給水出口焓給水出口P抽汽T抽汽壓力P抽汽焓H抽汽壓損%抽汽疏水P抽汽疏水T抽汽疏水焓抽汽流量G抽汽系數(shù) 調(diào)節(jié)級(jí)設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)級(jí)型式及焓降確定（1）調(diào)節(jié)級(jí)的選型 調(diào)節(jié)級(jí)有單列和雙列之分，取決于經(jīng)濟(jì)功率下調(diào)節(jié)級(jí)理想焓降的大小。其中第8號(hào)低壓加熱器為單殼體組合式加熱器，布置在凝汽器喉部各加熱器的疏水逐級(jí)自流，不設(shè)疏水泵。但隨著級(jí)數(shù)Z的增加，?tr減小，不利于影響減弱。當(dāng)給水溫tfw一定時(shí)，隨著回?zé)峒?jí)數(shù)Z的增加，附加冷源熱損失將減小，汽輪機(jī)內(nèi)效率ηi相應(yīng)增高。（3）高低加參數(shù)及加熱器溫升分配 給水回?zé)岬慕?jīng)濟(jì)性主要取決于給水的最終溫度和回?zé)峒?jí)數(shù)，給水溫度越高、回?zé)峒?jí)數(shù)越多，循環(huán)熱效率也越高。凝汽器設(shè)計(jì)為雙殼體，為了提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性采用雙背壓、單流程，可在機(jī)組最大出力工況下長(zhǎng)期進(jìn)行。良好情況下，可使排汽壓力Pc與凝汽器出口壓力P/c接近相等?！?為計(jì)算方便，℃。（對(duì)于大容量機(jī)組可以忽略低壓缸排氣損失）對(duì)照國(guó)內(nèi)同類機(jī)組，估定各缸的內(nèi)效率：高壓缸88%；中壓缸91%；低壓缸89%噴嘴調(diào)節(jié)方式是為了發(fā)揮機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，且目前我國(guó)制造的汽輪機(jī)絕大多數(shù)都采用噴嘴調(diào)節(jié)方式，所以綜合考慮來(lái)說(shuō)，我們選擇噴嘴調(diào)節(jié)方式。 汽輪機(jī)設(shè)計(jì)的基本參數(shù)即是汽輪機(jī)設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)，除用戶提出要求外，應(yīng)按照電力部門明確規(guī)定的系列規(guī)范選取。第3節(jié) 論文研究的主要內(nèi)容1 分析與確定汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)的基本參數(shù)，這些參數(shù)包括汽輪機(jī)容量、進(jìn)氣參數(shù)、轉(zhuǎn)數(shù)、排氣壓力、冷水溫度、回?zé)峒?jí)數(shù)及給水溫度、供熱汽輪機(jī)的供熱蒸汽壓力等；2 對(duì)多級(jí)汽輪機(jī)的各級(jí)內(nèi)的熱力計(jì)算，蒸汽流量、級(jí)的輪周效率與最佳速度比，壓力比焓降及級(jí)數(shù)確定，以及汽輪機(jī)的漏氣量和軸向推力等的核算； 3 擬定汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線和原則性回?zé)嵯到y(tǒng)，進(jìn)行汽耗量及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算；4 根據(jù)汽輪機(jī)運(yùn)行特性、經(jīng)濟(jì)要求及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度等因素，比較和確定調(diào)節(jié)級(jí)的形式、比焓降、葉型及尺寸等；5 根據(jù)通流部分形狀和回?zé)岢槠攸c(diǎn)要求，確定壓力級(jí)即非調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)數(shù)和排氣口數(shù)，并進(jìn)行各級(jí)比焓降分配；6 對(duì)各級(jí)進(jìn)行詳細(xì)的熱力計(jì)算，求出各級(jí)通流部分的幾何尺寸、相對(duì)內(nèi)效率和內(nèi)功率，確定汽輪機(jī)實(shí)際的熱力過(guò)程；在重載軸承處有用頂軸油設(shè)施和不用頂軸油設(shè)施兩種形式。中國(guó)的東方汽輪機(jī)廠、俄羅斯、日本的日立公司，對(duì)負(fù)荷不很重的軸承，采用可傾瓦軸承，對(duì)承受負(fù)荷很重的軸承，采用橢圓形軸承，瑞士的ABB公司采用類似于