【正文】 orrosive environment（環(huán)境） , Tensile stress（ 拉伸的力 ） 的 3 作用同時存在時發(fā)生，所以 3 個因素中去除一種因素就可以防止腐蝕發(fā)生 ① 調(diào)低氯離子濃度、使用溫度②去除氧、氧化物質(zhì)③去除表面附 著物 (隨時清掃 )④結(jié)構(gòu)上回避應(yīng)力集中的模樣或縫隙 ⑤ 焊接或加工后實施去除應(yīng)力的熱處理 (主要在焊接部附近發(fā)生 ) ⑥ 賦予根據(jù)投射凹凸的壓縮應(yīng)力 ⑦ 選擇適當(dāng)?shù)牟馁|(zhì) (Duplex 鋼 :強(qiáng)度 ,SCC 性 ,耐腐蝕性同時改善 ) 2） 點蝕 （ SCC） 點蝕是一種很危險的局部腐蝕，多發(fā)生在含有 氯、溴、碘 等水溶液中，產(chǎn)生小孔然后急劇進(jìn)行腐蝕的現(xiàn)象，嚴(yán)重時會穿透鋼板， 一 般不能以重量減少多少來評價其腐蝕程度。 提高耐點蝕能力的措施主要有兩方面，一是提高局部的耐點蝕能力，減少鋼中的夾雜物， 特別是硫含量 ；二是鋼的基體抗點蝕能力， 影響基體耐蝕性的合金元素主要是鉻、鉬、氮三個元素 。 Materials Corrosion Environment Composition Temperature Electrode Potential Flow rate Fatigue Corrosion Fatigue SCC Stress, Strain Service Stress Fitup Stress Residual Stress Strain Rate Stress （壓力 ） Strain （應(yīng)力） SCC No SCC 7 PREN： 抗點蝕當(dāng)量（ PREN） 是評價耐點蝕性的參考，不能絕對化。因為熱處理更為關(guān)鍵 （固熔） 。 抗點蝕當(dāng)量（ PREN） =Cr%+（ MO+） %+16N% PREW： 抗點蝕性當(dāng)量 (PREW)由滿足 40≤PREW≤67 的下式來限定 ： PREW＝ wt％ Cr+(wt％Mo+％ W)+30wt％ N 鉻、鉬和氮對抵抗局部腐蝕能力的綜合影響，經(jīng)常用經(jīng)驗公式 WS（ Wirksumme）來表示。 WS(PRE)= 鉻％＋ 鉬％＋ 16 氮％ 式中的 WS 值一般被稱之為 “ 耐點腐蝕能力指數(shù) (PRE)” 。所以也常常用 PRE 來表示。公式所給出的氮的系數(shù) 16 是最經(jīng)常使用的。但據(jù)文獻(xiàn)報道也有采用其它系數(shù)的，比如 Mannesmann 研究院的Herbsleb 博士就建議使用 30。諸如鎢等其它成分對防腐性能也有積極影響。按重量百分比的算法計算，其效果約為鉬的一半。為了進(jìn)行比較，同時用 16 和 30 作為 PRE 公式中氮的系數(shù)為 下 表中的一些鋼種計算 PRE 值 。結(jié)果在 下 表中給出。 下 表 ： PRE 值及 一些高合金不銹鋼的臨界點蝕溫度和臨界縫隙腐蝕溫度 合金 ASTM EN* PRE(16) PRE(30) CPT℃** CCT℃** 2205 S31803 34 36 53 35 317LMN 317LMN 33 35 53 904L NO8904 36 37 61 15 Sanicro28 39 40 AL6X 41 41 254SMO S31254 43 46 90 60 654SM0 S32654 56 63 100 100 *歐洲統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)， **在 1摩爾的 NaCl 溶液中， ***在 ％的 NaCl 溶液中，腐蝕電位為 700mV SCE 8 可以看出， PRE(16)和 PRE(30)對許多鋼種來說差別并不是很大。最重要的是兩個系數(shù)對排列不同不銹鋼并無任何影 響。 上表 同時也給出了一些不銹鋼的臨界點蝕溫度 (CPT)和臨界縫隙腐蝕溫度 (CCT)。這兩個臨界溫度常常被用來衡量不銹鋼耐局部腐蝕的能力。大量的研究工作和實用經(jīng)驗表明， PRE 值與不銹鋼耐局部腐蝕的能力，如 CPT 和 CCT 值，是成比例關(guān)系的。 317LMN， 904L 兩種奧氏體不銹鋼和 2205 型雙相不銹鋼的 PRE 值大致相同，其抗點蝕和縫隙腐蝕的能力也應(yīng)該是相同的。所記錄的使用數(shù)據(jù)顯示， 904L 不銹鋼的抗點蝕能力略優(yōu)于其它鋼種，而 2205 的抗縫隙腐蝕能力則較強(qiáng)，這種現(xiàn)象與實際使用情況相符。 一些牌號的 PREN 及 PREW 值 類別 牌號 化學(xué)成分 C Cr Ni Mo N Cu W PREN PREW 低合金 型 S32304 23 4 S32101 21 25 S32020 20 28 中合金型 S31803/S32205 22 5 3 3Re60（ 185） 18 5 3 高合金型 S32550 25 6 3 37 S31250（ DP3） 25 7 3 37 38 超級DSS S32740 25 7 3 39 S32750 25 7 4 41 S32760（ Zeron100） 25 7 4 40 S32707 27 5 50 S32906 29 2 41 304 18 8 316L 17 10 2 317L 19 3 2507 25 5 4 904L 20 25 NO8926 20 254SMO 20 6 下圖： 臨界點蝕溫度 (CPT)和臨界縫隙腐蝕溫度 (CCT) 9 3） 晶間腐蝕 A、晶間腐蝕的定義 晶間腐蝕是產(chǎn)生在晶粒之間的一種腐蝕形式 。 產(chǎn)生晶間腐蝕的不銹鋼，受到應(yīng)力作用時，晶間腐蝕由表面開始而逐漸向內(nèi)部發(fā)展。這種腐蝕對于承受重載零件危害很大，因為它不引起零件外形的任何變化而使品粒 之間結(jié)合遭到破壞，嚴(yán)重降低其機(jī)械性能，強(qiáng)度幾乎完 全 損失，往往使機(jī)械設(shè)備發(fā)生突然破壞，是不銹鋼最危險的一種破壞形式。晶間腐蝕可以分別產(chǎn)生在熱影響區(qū)、焊縫或熔合線上。在熔合線上產(chǎn)生的晶間腐蝕又叫刃狀腐蝕。 10 晶間腐蝕多發(fā)生在 450℃ ～ 850℃時工作、 中等濃度硫酸、高濃度硝酸和有機(jī)酸等酸性 介質(zhì)中發(fā)生 及 沒有固熔的不銹鋼 。腐蝕形式是不銹鋼基體的晶粒邊界受到加速腐蝕。產(chǎn)生這種腐蝕的原因是晶界處貧鉻造成的。 B、 晶間腐蝕產(chǎn)生的原因 現(xiàn)以 18—8 型奧氏體鋼 (例如 1CrI8NI9)來說明晶 間 腐蝕產(chǎn)生的過程。室溫下碳元素在奧氏體的溶解度很小，約 0． 020． 03％ (質(zhì)量分?jǐn)?shù) )，而一般奧氏體鋼中含碳量均超過 0． 020． 03％ ，因此只能在淬火狀態(tài)下使碳 固溶 在奧氏體中，以保證鋼材具有較高的化學(xué)穩(wěn)定性。但是這種淬火狀態(tài)的奧氏體鋼當(dāng)加熱到 450℃ ～ 850℃ 或在該溫度下長期使用時， 碳在奧氏體中的擴(kuò)散速度大于鉻在奧氏體中的擴(kuò)散速 ， 當(dāng)奧氏體中含碳量超過它在 室 溫的溶解度 (0． 020． 03％ )后。 碳就不斷地向奧氏體晶粒邊界擴(kuò)散，并和鉻化合， 析出碳化鉻 Gr23C6。 但 是鉻的原子半徑較大，擴(kuò)散速度較小，來不及向邊界擴(kuò)散， 晶 界附近大量的鉻和碳化合形成碳化鉻，所以在 晶間所形成的碳化鉻所需的鉻主要不是來自奧氏體晶粒內(nèi)部， 而是來自品界附近。結(jié)果就使晶界附近的鉻含量大為減少， 當(dāng) 晶 界含鉻量小于 l2％ (質(zhì)量分式 )時，就形成 “貧鉻區(qū) ”。造成奧氏體邊界貧鉻， 當(dāng)晶界附近的金屬含量鉻量低于 l2％時就失去了抗腐蝕的能力，在腐蝕介質(zhì)作用下，就在晶 粒之 間 產(chǎn)生腐蝕即產(chǎn)生晶 間 腐蝕。從上可知，晶間腐蝕產(chǎn) 生 的根本原因是由于晶粒邊界形成貧鉻層造成的。 C、 不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕的影響因素 (1)加熱溫度和加熱時間的影響加熱溫度和加熱時間對 18—8 型不銹鋼晶間腐蝕的影 響 11 當(dāng)加熱溫度小于 450℃ 或大于 850℃ ，不會產(chǎn)生晶間腐蝕。因為溫度小于 450℃ 時， 由于溫度較低， 不會形成碳化鉻。當(dāng)溫度超過 850℃ 時， 由于溫度擴(kuò)散能力增強(qiáng)，有足夠的鉻擴(kuò)散至