【正文】 gLCB1I[40]40gLCB1J[41]41gLCB1I[41]41gLCB1J[42]42gLCB1I[42]42gLCB1J[43]43gLCB1I[43]43gLCB1J[44]44gLCB1I[44]44gLCB1J[45]45gLCB1I[45]45gLCB1J[46] 表4－2　設計階段內力分析在該荷載組合下其橋梁內力彎矩圖My如圖4－5　　　　　　　　　　　　圖4－5在該荷載組合下其橋梁內力剪力圖如圖4－6　　　　　　　　　　　　圖4－6在該荷載組合下橋梁內力組合應力圖，如圖4－7　　　　　　　　　　　　　圖4－7在該荷載組合下，梁單元內力彎矩圖My，如圖4－8　　　　　　　　　　圖4－8在該荷載組合下，梁單元內力剪力圖Fz如圖4－9　　　　　　　　　　圖4－9在該荷載組合下，梁單元組合應力圖，如圖4－10　　　　　　　　　　圖4－10在該荷載作用下的梁應力(psc)圖，如圖4－11　　　　　　　　　　　圖4－11在該荷載組合下，梁單元位移變形圖，如圖4－12　　　　　　　　　　圖4－12由分析結果表明，最大位移發(fā)生在第7節(jié)點上Dz=,Ry=在該荷載組合下，各支座的反力，如,4－13　　　　　　　　　　　圖4－13支座反力結果見表4－3 反力位置支座1000支座200支座30支座4000剛性連接123400剛性連接223400　　　　　　　　　　　　　表4－3梁單元細部內力分析，如圖4－14　　　　　　　　　　　　　圖4－14　變截面連續(xù)箱梁的汽車荷載內力分析較復雜，故一般采取近似計算的方法。目前可通過以下兩種方法處理：（1） 先應用平面桿系有限元法的計算程序和其中的影響線加載法功能來完成各個節(jié)點截面的內力分析，然后對不同的梁段乘以計入了不同截面橫向分布影響的增大系數ξ，一般稱為內力增大系數法。（2） 工程上有時為了簡化分析和偏于安全考慮，直接用增大系數中的最大者遍乘車輛軸重，再輸入到程序的數據文件中，所得的結果便是所要求的設計內力，一般將這種方法成為和在增大系數法。 由此可見，不論哪種方法，都需預先計算出考慮和在橫向分布影響的增大系數值。　增大系數ξi的確定 式中ξ——荷載（內力）增大系數n——所布置的車道數b——兩側腹板的中距e——加載的偏心距——各跨跨中在單位力作用下的平均撓度——各跨在單位扭矩作用下的平均轉角幾點說明：（1） 不論是求算中間跨還是邊跨的增大系數時，荷載作用的截面均取所求橋跨得跨中。（2） 按上式求得的增大系數只適用于修正相應跨的正彎矩區(qū)的內力值，對于各中間跨跨中增大系數的較大者。（3） 如果按上式求得的增大系數用于荷載增大系數的話，則汽車荷載計算一般式為 增大系數取各跨中的較大者，注意：現行《公路橋涵設計通用規(guī)范》還規(guī)定，對于多跨連續(xù)結構，當橋梁的計算跨徑大于150m時，整個結構應按最大的計算跨徑考慮汽車荷載效應的縱向折減，而變成下式： 式中 ——橋梁縱向折減系數　汽車荷載沖擊系數的計算《通用規(guī)范》規(guī)定：鋼橋、鋼筋混凝土及預應力鋼筋混凝土橋、圬工拱橋上部結構和鋼支座板式橡膠支座、盆式橡膠支座應計算汽車沖擊作用。沖擊系數可按下式計算 當f， = f14Hz時 = 式中 f——結構基頻當為連續(xù)梁時 式中 L——結構計算跨徑（m） E——結構材料彈性模量（） ——結構跨中截面慣性矩（） ——梁單位長度質量Kg/m計算連續(xù)梁的沖擊引起的正彎矩效應和剪力效應時，采用 計算連續(xù)梁的沖擊引起的負彎矩效應效應時，采用本橋 L=290m E= A= = =A*=*2500=38320Kg/m則 所以 沖擊系數 =該設計橋為高速公路橋，取公路一級荷載。雙向八車道，不計人群荷載。移動荷載內力計算表（取本橋一半單元145）　　　　　　　　　　　　　　　 　表4－4 單元位置軸向(kN)剪力y(kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)1I[1]01J[2]2I[2]2J[3]3I[3]3J[4]4I[4]4J[5]5I[5]5J[6]2776I[6]6J[7]單元位置軸向(kN)剪力y(kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)7I[7]7J[8]8I[8]8J[9]9I[9]9J[10]5510I[10]10J[11]11I[11]11J[12]12I[12]12J[13]13I[13]13J[14]14I[14]14J[15]15I[15]15J[16]16I[16]16J[17]17I[17]17J[18]18I[18]18J[19]19I[19]19J[20]20I[20]20J[21]21I[21]21J[22]22I[22]22J[23]23I[23]23J[24]24I[24]24J[25]25I[25]25J[26]26I[26]1042926J[27]單元位置軸向(kN)剪力y(kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)27I[27]27J[28]28I[28]28J[29]29I[29]29J[30]30I[30]30J[31]31I[31]31J[32]32I[32]32J[33]33I[33]33J[34]34I[34]34J[35]35I[35]35J[36]36I[36]36J[37]1875737I[37]1875737J[38]38I[38]38J[39]39I[39]39J[40]40I[40]40J[41]41I[41]41J[42]42I[42]42J[43]43I[43]43J[44]44I[44]44J[45]45I[45]45J[46] 　表4－4在移動荷載作用下，沿y向的彎矩圖，如圖　　　　　　　　　　　　　　圖415在移動荷載作用下，沿z向的剪力圖Fz，如圖4－16　　　　　　　　　　　　　　圖4－16在移動荷載作用下，沿y向的剪力圖Fy，如圖4－17　　　　　　　　　　　　　圖4－17在移動荷載作用下，梁單元內力，第45號單元（跨中）沿y向的彎矩圖，如圖4－18　　　　　　　　　　　　圖4－18在移動荷載作用下，梁單元內力，第24號單元（第1號墩）沿y向的彎矩圖，如圖4－19?！　　　　　　　　　　　D4－19在移動荷載作用下，梁單元內力彎矩圖My如圖4－20 　　　　　　　　　　　　　　　圖4－20在移動荷載作用下，梁單元內力剪力圖Fz，如圖4－21?！　　　　　　　　　　　　　D4－21　　　　　　　在移動荷載作用下，梁單元內力剪力圖Fx，如圖4－22　　　　　　　　　　　　圖4－22在移動荷載作用下，梁單元應力（psc）圖，如圖4－23　　　　　　　　　　　　圖4－23在移動荷載作用下，梁單元位移變形圖，如圖4－24　　　　　　　　　　　圖4－24其中最大偏移位移發(fā)生在第46號單元(跨中)處：偏轉位移量Dxyz=。在移動荷載作用下，其支座反力情況圖、圖分另如圖4－2圖4－26 　　 圖4－25 圖4－26其最大反力作用點在第24號節(jié)點（第1號橋墩）處，其結果見表4－5位置24號05137．916677016803表4－5在全部移動荷載作用下，第24號節(jié)點（第1號墩）梁單元內力My的彎矩影響線。如圖4－26所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－26 在全部移動荷載作用下，第24號節(jié)點（第1號墩）梁單元內力Fz剪力影響線如圖4－27所示 　　　　　　　　　　　　　圖4－27在全部移動荷載作用下，第24號節(jié)點（第1號墩）梁單元應力，組合（軸力＋彎矩）下影響線。－28所示圖4－28在全部移動荷載作用下，第46號節(jié)點（中跨跨中）梁單元內力My的彎矩影響線。如圖4－29所示圖4－29 在全部移動荷載作用下，第46號節(jié)點（中跨跨中）梁單元內力Fz剪力影響線。如圖4－30所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－30 在全部移動荷載作用下，第46號節(jié)點（中跨跨中）梁單元應力，組合（軸力＋彎矩）下影響線，如圖4－31所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－31在全部移動荷載作用下，第68號節(jié)點（第2號墩）梁單元內力My的彎矩影響線，如圖4－32所示　　　　　　　　　　　　圖4－32在全部移動荷載作用下，第68號節(jié)點（第2號墩）梁單元內力Fz剪力影響