【正文】 臨時(shí)支點(diǎn)42永久支點(diǎn)126永久支點(diǎn)46臨時(shí)支點(diǎn)130臨時(shí)支點(diǎn)50變化點(diǎn)134變化點(diǎn)55L2/4139L4/463L2/2147L4/2713L2/41553L4/476變化點(diǎn)161變化點(diǎn)80臨時(shí)支點(diǎn)165永久支點(diǎn)84永久支點(diǎn)表212 邊梁承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果單元號(hào)控制截面剪力（）彎矩（）單元號(hào)控制截面剪力（）彎矩（）3永久支點(diǎn) 88臨時(shí)支點(diǎn) 7變化點(diǎn) 92變化點(diǎn) 13L1/4 97L3/4 21L1/2 105L3/2 293L1/4 1133L3/4 34變化點(diǎn) 118變化點(diǎn) 續(xù)表 212單元號(hào)控制截面剪力（）彎矩（）單元號(hào)控制截面剪力（）彎矩（）38臨時(shí)支點(diǎn) 122臨時(shí)支點(diǎn) 42永久支點(diǎn) 126永久支點(diǎn) 46臨時(shí)支點(diǎn) 130臨時(shí)支點(diǎn) 50變化點(diǎn) 134變化點(diǎn) 55L2/4 139L4/4 63L2/2 147L4/2 713L2/4 1553L4/4 76變化點(diǎn) 161變化點(diǎn) 80臨時(shí)支點(diǎn) 165永久支點(diǎn) 84永久支點(diǎn) 第3章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 在計(jì)算中使用的組合結(jié)果并不是橋梁的真實(shí)受力。確定鋼束需要知道各截面的計(jì)算內(nèi)力，而布置好鋼束前又不可能求得橋梁的真實(shí)受力狀態(tài)，故只能估算。此時(shí)與真實(shí)受力狀態(tài)的差異由以下四方面引起：①未考慮預(yù)加力的作用；②未考慮預(yù)加力對(duì)徐變、收縮的影響；③未考慮（鋼束）孔道的影響；④各鋼束的預(yù)應(yīng)力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗(yàn)事先擬定。根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，估算數(shù)量時(shí)，應(yīng)滿足：(1) 正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求（）；(2) 承載能力極限狀態(tài)下的強(qiáng)度要求（）；(3) 施工階段的應(yīng)力要求（）。本次設(shè)計(jì)要求進(jìn)行估算。由于此時(shí)還無法求知二次內(nèi)力等等。由于計(jì)算過程相同，故只給出中梁的估算過程。 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，只估算第一跨和第二跨的鋼筋即可。 按正常使用極限狀態(tài)下的正截面抗裂驗(yàn)算估算按正常使用狀態(tài)計(jì)算時(shí)，拉應(yīng)力滿足要求估算下限；壓應(yīng)力滿足要求估算上限。截面計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖31所示。圖31 內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖在最大彎矩作用下，截面上、下翼緣混凝土應(yīng)力滿足： （31）在最大彎矩作用下，截面上、下翼緣混凝土應(yīng)力滿足： (32)公式可改寫為： (33) (34) (1)當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時(shí)： ?當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： (35) ?當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： (36) (2)當(dāng)截面只在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： ?當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： (37) ?當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （38）式中，——每束預(yù)應(yīng)力筋的面積 ——預(yù)應(yīng)力筋的永存預(yù)應(yīng)力（可取估算） ——預(yù)應(yīng)力力筋重心離截面重心的距離 ——截面核心距 ——混凝土截面面積，可取毛面計(jì)算 其中 (3)第一跨力筋的估算采用每根鋼絞線面積=139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。=。中梁： ? 只在下緣布筋:== == = = = = 所以，只在下緣配筋, ?只在上緣布筋: =（）= =（）= = = = = 所以，只在下緣配筋, (4)第二跨力筋的估算采用每根鋼絞線面積=139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。=。中梁： ?只在下緣布筋:== == = = = = 所以，只在下緣配筋, ?只在上緣布筋: =（）= 777 =（）= = = = = 所以，只在下緣配筋, 按正常使用極限狀態(tài)截面壓應(yīng)力要求估算 按正常使用狀態(tài)計(jì)算時(shí)，截面計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖32所示。圖32 計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的壓應(yīng)力應(yīng)符合下面規(guī)定： （39）式中, ——由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土的法向壓應(yīng)力，； ——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力； ——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； ——按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩值； ——受彎側(cè)的抗彎模量。由于此次為估算，故可選用毛截面特性。計(jì)算式為：對(duì)于截面上緣 （310） （311）對(duì)于截面下緣 （312） （313） (1)當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時(shí)： （314） （315） (2)當(dāng)截面只在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： （316） （317）式中, ——每束預(yù)應(yīng)力筋的面積 ——預(yù)應(yīng)力力筋重心離截面重心的距離 ——截面核心距 ——混凝土截面面積，可取毛面計(jì)算其中 (3)第一跨力筋的估算采用每根鋼絞線面積=139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。=。中梁： ?只在下緣布筋:== == = = = = 所以，只在下緣配筋, ?只在上緣布筋: =（）= =（）= = = = = 所以，只在下緣配筋, (4)第二跨力筋的估算 ?只在下緣布筋:== == = = = = 所以，只在下緣配筋, ?只在上緣布筋: =（）= =（）= = = = = 所以，只在下緣配筋, 按承載能力極限時(shí)正截面強(qiáng)度強(qiáng)度要求預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的，對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，受力簡(jiǎn)圖如圖33所示圖33 單筋梁受力簡(jiǎn)圖由 , （318） , （319）解上式可得： 受壓區(qū)高度 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) 式中, ——截面上組合力矩； ——混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ——預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ——單根預(yù)應(yīng)力束截面面積； ——截面寬度。若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)(受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋)會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 將箱型截面等效為T 形截面進(jìn)行計(jì)算 (1)第一跨力筋估算下側(cè)有預(yù)應(yīng)力筋 上側(cè)有預(yù)應(yīng)力筋 (2)第二跨力筋估算下側(cè)配預(yù)應(yīng)力筋 上側(cè)配預(yù)應(yīng)力筋 綜上所述，第一跨正彎矩區(qū)選用，1墩頂負(fù)彎矩。第二跨正彎矩區(qū)選用，1墩頂負(fù)彎矩。 預(yù)應(yīng)力的布置連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置除了滿足《橋規(guī)》構(gòu)造要求外，還應(yīng)考慮以下原則：應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的型式與錨具型式，對(duì)不同跨徑的橋梁結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具型式選擇不當(dāng)，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束選擇過大，每束的預(yù)加力不大，造大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時(shí)，則要求增大截面。反之，在跨徑大的結(jié)構(gòu)中，如果選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過于集中而不利。力束筋的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。由于每根束筋都是一巨大的集中力，力區(qū)受力比較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便應(yīng)力束筋的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施方法的選擇都有密切關(guān)系。預(yù)應(yīng)力束筋應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。 以為例，給出計(jì)算過程，如圖34所示， 圖34 鋼束參數(shù)示意圖 第一跨有豎彎的預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算結(jié)果，匯于表32。表32 一跨正彎矩區(qū)鋼筋數(shù)據(jù)鋼束號(hào)E（m）d（m）R(m)T（m）1跨N1 405 1跨N2 405 1跨N3 405 1跨N4 302 2跨N1 405 2跨N2 405 2跨N3 405 2跨N4 302 第4章 預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算應(yīng)力損失值。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期損失和后期應(yīng)力損失，而梁內(nèi)鋼束的有效預(yù)應(yīng)力等于張拉控制應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。具體各階段損失值如下所介紹：(1) 摩阻損失：根據(jù)鋼束長(zhǎng)拉的有效區(qū)域取得摩阻損失量值。(2) 錨具回縮等損失：計(jì)算時(shí)考慮反向摩阻的影響，對(duì)超張拉的預(yù)應(yīng)力束其超張 拉的數(shù)值程序自動(dòng)計(jì)算其伸長(zhǎng)值。(3) 張拉臺(tái)座溫度損失：對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件該損失為零。(4) 鋼束分批張拉的彈性壓縮損失：此項(xiàng)損失包括后張拉鋼束對(duì)已錨固鋼束的彈性壓縮損失以及結(jié)構(gòu)外載增量引起的彈性壓縮損失。(5) 鋼束松弛損失：根據(jù)張拉兩天后松弛50%及40天后松弛100%內(nèi)差計(jì)算總松弛量，計(jì)算其松弛增量。(6) 收縮徐變損失：根據(jù)收縮徐變的位移計(jì)算其增量，并由應(yīng)變的增量來計(jì)算收縮徐變損失的增量。 僅以第一跨為例，應(yīng)力損失見表41至44，并附以應(yīng)力損失圖41至圖44。表41 一跨簡(jiǎn)支階段應(yīng)力損失表（）單元位置彈性變形損失徐變/收縮損失松弛損失1I 1J 2I 2J 3I 3J 4I 4J 5I 5J 6I 6J 7I 7J 8I