n600-1667-537-537反動(dòng)式汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算、8號(hào)高壓加熱器設(shè)計(jì)熱力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(已改無(wú)錯(cuò)字)
2023-02-18 14:09:16 本頁(yè)面
【正文】 封蒸汽量很少，所以可以忽略軸封抽汽，由除氧器物質(zhì)平衡可知除氧器的進(jìn)水系數(shù)c4=15d6 由能量平衡：[（h5 hw4d)+ d6(hw6d hw4d)]η= hw5 hw4= ==除氧器的HD進(jìn)水系數(shù)c4=15d6 ==(5)4號(hào)低壓加熱器H4的計(jì)算直接由H4的熱平衡可得 （h4h4’）η=（hw4 hw3）c4= = H4的疏水系數(shù)為==(6) 3號(hào)低壓加熱器H3的計(jì)算同理，有[（h3 h3’)+ d4(h4’ h3’)]η=c4(hw3 hw2)= = =H3的疏水系數(shù)αd3=+=+=(7) 2號(hào)低壓加熱器H2的計(jì)算[2 (h2 h2’)+ d3(h3’ h2’)]η=c4(hw2 hw1) 2= ==H2的疏水系數(shù)αd2=2+αd3=+=（8）1號(hào)低壓加熱器H1的計(jì)算為了計(jì)算方便，將1號(hào)低壓加熱器、軸封加熱器和凝汽器進(jìn)行整體分析，并忽略軸封抽汽。由熱井的物質(zhì)平衡式，可得：αc+α1+αd2=αc4 。。。。（1） 能量平衡：α1h1+αd2h2’+αchc’=αc4hw1。。。。。。（2） 由（1）得: αc=αc4－α1－αd2=－α1代入（2）得: ++(－α1)=α1= （9）凝汽系數(shù)αc的計(jì)算與物質(zhì)平衡校核由熱井的物質(zhì)平衡式計(jì)算αc==由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡來(lái)計(jì)算αc αc=1－ =－=兩者計(jì)算結(jié)果相同，表明以上計(jì)算完全正確。根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來(lái)計(jì)算DD= D/β= D/(1－)(1) 計(jì)算D===(KJ/h)凝汽器的比內(nèi)功為= h0+ －=+－2333=(KJ/h)D =103==（KJ/h）(2) 計(jì)算D各級(jí)抽汽不足系數(shù)YJ如下： == =Y===Y= (h－h(huán)C)/Wic=(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/= Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=于是,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) 為 =1/(1)=1/[1(+++++++)]=1/()=則汽輪機(jī)的新蒸汽量D=Dβ==表32 、 和 的計(jì)算數(shù)據(jù) （t/h）(=)===============================6==6================2333= = = ==（3）功率校核1 Kg 新汽比內(nèi)功（其中計(jì)算數(shù)據(jù)見上表） =+（+++++ +++）=據(jù)此,可得汽輪發(fā)電機(jī)功率為=D0ηmηg/3600= =計(jì)算誤差：= ==%誤差非常小，在工程允許的范圍內(nèi)，表示上述計(jì)算正確 根據(jù)給水溫度=℃, MPa，查焓熵軟件，可得給水比焓= 。1kg新蒸汽的比熱耗q:q =h+ =+ = KJ/Kg汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率：η= ==% 汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)內(nèi)效率: ηe=ηηη==%汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率： q=3600/ηe=3600/=(KWh)汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗率：d=q/q=(KWh) 由=求出各處，見表32 4 高壓加熱器簡(jiǎn)介及課題介紹汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)中的高壓加熱器，是利用在汽輪機(jī)內(nèi)已作過(guò)一部分功的蒸汽來(lái)加熱給水，以減少排汽在凝汽器中的熱損失，從而提高循環(huán)熱效率。高壓加熱器能否正常投入運(yùn)行，對(duì)火力發(fā)電廠汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和出力有很大影響，隨著火力發(fā)電機(jī)組向大容量、高參數(shù)發(fā)展，高壓加熱器承受的給水壓力和溫度相應(yīng)提高；在運(yùn)行中還受到機(jī)組負(fù)荷突變、給水泵故障、旁路切換等現(xiàn)象而引起的壓力和溫度驟變，這些都會(huì)給加熱器帶來(lái)?yè)p害。為此，除了在高壓加熱器的設(shè)計(jì)、制造、安裝時(shí)必須保證質(zhì)量外，更重要是在運(yùn)行、維護(hù)等方面采取必要的完善措旌，才能確保加熱器的長(zhǎng)期安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。對(duì)于600Mw機(jī)組，高壓給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)為一個(gè)大旁路或三個(gè)小旁路，各級(jí)高壓加熱器采用疏水逐級(jí)自流至除氧器；運(yùn)行中由于給水壓力、溫度較高且系統(tǒng)性較強(qiáng)，因此給水加熱器的合理設(shè)計(jì)將嚴(yán)重影響機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)性，尤其高壓加熱器能否正常運(yùn)行是給水設(shè)計(jì)溫度的直接保證，從而對(duì)提高機(jī)組效率和保證出力存在直接的影響。 高壓加熱器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)高壓加熱器由殼體、管板、管束、和隔板等主要部件組成，在殼體內(nèi)腔上部設(shè)置蒸汽凝結(jié)段，下部設(shè)置疏水冷卻段，進(jìn)、出水管頂端設(shè)置給水進(jìn)口和給水出口。當(dāng)過(guò)熱蒸汽由進(jìn)口進(jìn)入殼體后即可將上部主螺管內(nèi)的給水加熱，蒸汽凝結(jié)為水后，凝結(jié)的熱水又可將下部疏冷螺管內(nèi)的部分給水加熱，被利用后的凝結(jié)水經(jīng)疏水出口被疏流出體外。本裝置具有能耗低，結(jié)構(gòu)緊湊，占用面積少，耗用材料省等顯著優(yōu)點(diǎn)，并能夠較嚴(yán)格控制疏水水位，疏水流速和縮小疏水端差。圖41是哈爾濱第三電廠高壓加熱器的結(jié)構(gòu)示意圖。該加熱器的殼體采用軋制鋼板制造、全焊接結(jié)構(gòu)。殼體中部設(shè)有滾動(dòng)支承，供檢修時(shí)抽出殼體用。在殼體相應(yīng)于管板的位置處事加熱器的支點(diǎn)，靠近殼體尾部是滾動(dòng)支承，當(dāng)殼體受熱膨脹時(shí)，加熱器的殼體可以沿軸向自由滾動(dòng)。在該機(jī)組的回?zé)嵯到y(tǒng)中，8號(hào)高壓加熱器采用的是管板U形管表面式回?zé)峒訜崞鳎Y(jié)構(gòu)緊湊、省材料、流動(dòng)阻力小、換熱效率高。它具有過(guò)熱蒸汽冷卻段和疏水冷卻段。蒸汽首先進(jìn)入過(guò)熱蒸汽冷卻段，在隔板的引導(dǎo)下曲折流動(dòng)，把大部分過(guò)熱度所含熱量傳遞給主凝結(jié)水，到出口時(shí)，蒸汽已接近飽和狀態(tài)，但仍然有少量的過(guò)熱度。然后流至冷凝段，在隔板的引導(dǎo)下均勻地流向該段的各部分，由下而上橫向流過(guò)管束，放出汽化潛熱后凝結(jié)成水，稱為疏水；外來(lái)的上一級(jí)疏水經(jīng)擴(kuò)容后也進(jìn)入冷凝段。積聚在殼體底部的疏水，經(jīng)端板底部的吸水口進(jìn)入疏水冷卻段，在一組隔板的引導(dǎo)下向上流動(dòng)，最后從位于該段頂部殼體側(cè)面的疏水管疏出。與此同時(shí)，給水（主凝結(jié)水）由進(jìn)口管在水室下部進(jìn)水室，然后經(jīng)U形管束由上而下依次吸收疏水冷卻段、凝結(jié)段、蒸汽冷卻段的熱量，最后在水室的上部出水管流出。5 高壓加熱器熱力設(shè)計(jì)通常用的加熱器熱計(jì)算的方法有兩種：平均溫差法和傳熱單元數(shù)法。本文主要采用的是平均溫差法。所謂平均溫差法，是指在加熱器換熱過(guò)程中，蒸汽沿流程放出熱量溫度不斷下降，給水沿流程吸熱而溫度上升，且蒸汽和給水間的溫差沿流程是不斷變化的。因此，當(dāng)利用傳熱方程來(lái)計(jì)算整個(gè)傳熱面上的熱流量時(shí)，必須使用整個(gè)傳熱面上的平均溫差，在工程應(yīng)用中通常使用的是對(duì)數(shù)平均溫差。不論是順流還是逆流，對(duì)數(shù)平均溫差可統(tǒng)一用以下計(jì)算式表示： 式中，為平均對(duì)數(shù)溫差；、分別為加熱器中最大傳熱溫差和最小傳熱溫差。計(jì)算出平均對(duì)數(shù)溫差后可以建立傳熱
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1