【正文】 在進(jìn)行工程設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)盡量使系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，運(yùn)行可靠，在追求效益的同時(shí)，要處理好付出的代價(jià)和得到的收益之間的關(guān)系。在我的論文設(shè)計(jì)的整個(gè)過程中，他們一起與我分析討論問題，這對(duì)我專業(yè)知識(shí)水平和論文質(zhì)量的提高都有很大的幫助。劉老師的敬業(yè)精神和嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度使我終生受益；對(duì)學(xué)生的關(guān)心和寬容使我深受感動(dòng)。 }結(jié)果顯示：k=,t=,Q=F=Press any key to continue結(jié) 論 經(jīng)過以上論述和分析，可以得出以下4點(diǎn)結(jié)論：1．哈爾濱第三電廠600MW機(jī)組的焓升分配比較合理，基本上實(shí)現(xiàn)了高品位處的蒸汽少抽，低品位處的蒸汽盡量多抽的原則。（7）換熱面積及管長(zhǎng) 總管數(shù)=3000根，故 最后取L=，管程=2，每管程有=1500根管，總的管子根數(shù)為=3000根，換熱面積F=.(8) 根據(jù)以上計(jì)算和已知條件得到凝汽器主要技術(shù)參數(shù)如下:高壓加熱器編號(hào)8號(hào)凝結(jié)水流量（kg/h） 16318598凝結(jié)水進(jìn)口溫度（℃）凝結(jié)水出口溫度（℃）加熱蒸汽流量（kg/h）1237680加熱蒸汽壓力（Mpa）加熱蒸汽溫度（℃）疏水出口流量（kg/h） 123900疏水出口溫度（℃） 上級(jí)疏水流量（kg/h）給水出口端差1給水流程數(shù)2管子與管板連接方式 焊接后爆脹總換熱面積（） 管子材料 軋制鋼U型管總數(shù)（根） 3000管子外徑/壁厚（mm） 18/2加熱器直徑（m） 加熱器長(zhǎng)度（mm） 7800程序 include void main( ) { float k, t, F,Q。由第三部分計(jì)算可知，流進(jìn)8號(hào)高壓加熱器的水溫度為=,流量為，加熱蒸汽絕對(duì)壓力為= Mpa，疏水出口溫度=（1）選定8號(hào)高壓加熱器熱器的部分結(jié)構(gòu)參數(shù) 初步選定管程=2，每管程有=1500根管，總的管子根數(shù)為=3000根管。與此同時(shí)，給水（主凝結(jié)水）由進(jìn)口管在水室下部進(jìn)水室，然后經(jīng)U形管束由上而下依次吸收疏水冷卻段、凝結(jié)段、蒸汽冷卻段的熱量，最后在水室的上部出水管流出。該加熱器的殼體采用軋制鋼板制造、全焊接結(jié)構(gòu)。1kg新蒸汽的比熱耗q:q=h+ =+ = KJ/Kg汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率：η= ==% 汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)內(nèi)效率: ηe=ηηη==%汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率： q=3600/ηe=3600/=(KWh)汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗率：d=q/q=(KWh) 由=求出各處，見表32 4 高壓加熱器簡(jiǎn)介及課題介紹汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)中的高壓加熱器，是利用在汽輪機(jī)內(nèi)已作過一部分功的蒸汽來加熱給水，以減少排汽在凝汽器中的熱損失，從而提高循環(huán)熱效率。 具體的計(jì)算必須掌握的理論基礎(chǔ)是以下三個(gè)基本公式：（1） 加熱平衡式 吸熱量=放熱量或流入熱量=流出熱量（2） 汽輪機(jī)物質(zhì)平衡式D=D或（3） 汽輪機(jī)的功率方程式 3600Pe=W=Dw其中 W=Dh+DqDh w=h+qh 計(jì)算的方法和步驟(1)整理原始資料，根據(jù)給定的已知參數(shù)，查表或圖完善相關(guān)數(shù)據(jù)列出參數(shù)表。在選擇回?zé)峒訜峒?jí)數(shù)時(shí)，應(yīng)該考慮到每增加一級(jí)加熱器就要增加設(shè)備投資費(fèi)用，所增加的費(fèi)用應(yīng)當(dāng)從節(jié)約燃料的收益中得到補(bǔ)償。多級(jí)抽汽回?zé)嵫h(huán)的最佳給水溫度與回?zé)峒?jí)數(shù)、回?zé)峒訜嵩诟骷?jí)之間的分配有關(guān)。同時(shí)也不考慮中間再熱及汽輪機(jī)軸封漏汽?；?zé)峒訜峒?jí)數(shù)z。另一方面，回?zé)崽岣吡隋仩t的給水溫度，使工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的平均吸熱溫度提高，使鍋爐的傳熱溫差降低。凝結(jié)水精處理采用低壓系統(tǒng)。該機(jī)組適用于大型電網(wǎng)中承擔(dān)調(diào)峰負(fù)荷。第一部分熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算分析常采用的方法主要分為兩類：從能量的數(shù)量角度分析的“熱力學(xué)第一定律分析法和從能量的質(zhì)量角度分析的“熱力學(xué)第二定律分析法”。電廠回?zé)嵯到y(tǒng)中的熱交換設(shè)備主要是給水加熱器和除氧器，利用汽輪機(jī)不同段位抽出的蒸汽對(duì)主凝結(jié)水和給水進(jìn)行加熱和除氧，最終達(dá)到鍋爐所要求的給水溫度和品質(zhì)。高壓加熱器是利用在汽輪機(jī)內(nèi)已作過一部分功的蒸汽來加熱給水，以減少排汽在凝汽器中的熱損失，從而提高循環(huán)熱效率。高壓加熱器能否正常投入運(yùn)行，對(duì)火力發(fā)電廠汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和出力有很大影響。給水溫度的提高，一方面使循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性得到提高，使得燃料消耗量相對(duì)節(jié)?。涣硪环矫?，卻使鍋爐排煙溫度升高并增加系統(tǒng)的投資。第一定律分析法主要有熱平衡法、循環(huán)函數(shù)法、等效熱降法、矩陣法、偏微分理論的應(yīng)用；第二定律分析法主要是熱經(jīng)濟(jì)學(xué)法。機(jī)組采用高壓缸啟動(dòng)，也可以用中壓缸啟動(dòng)。汽輪機(jī)共有8段用于回?zé)嵯到y(tǒng)加熱的非調(diào)整抽汽，分別置于高壓缸第8級(jí)后（用于8號(hào)高壓加熱器）、第11級(jí)后（高壓缸排汽，用于7號(hào)高壓加熱器）、中壓缸第16級(jí)后（用于6號(hào)高壓加熱器）、第20級(jí)后（即中壓缸排汽，用于除氧器和給水泵小汽輪機(jī)），以及低壓缸A/B第22226級(jí)后（分別用于1號(hào)低壓加熱器）。同時(shí)，汽輪機(jī)抽汽加熱給水的傳熱溫差比水在鍋爐中利用煙氣所進(jìn)行加熱時(shí)的溫差小得多，因而由熵分析法可知，做功能力損失減少了。三者緊密聯(lián)系， 互有影響。則得到理想回?zé)嵫h(huán)絕對(duì)內(nèi)效率為： 式中，為汽輪機(jī)凝汽份額， 為單位質(zhì)量排汽在表示單位質(zhì)量排氣在凝汽器中的放熱量，、為抽汽在各加熱器中的放熱量， 為主蒸汽比焓，、分別分別表示單位質(zhì)量給水或凝結(jié)水在各級(jí)加熱器中的焓升，kJ／kg。經(jīng)濟(jì)上的最佳給水溫度與整個(gè)裝置的綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)性有關(guān)。同時(shí)還要盡量避免發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)過于復(fù)雜，以保證運(yùn)行的可靠性。(2)回?zé)岢槠?jì)算 對(duì)凝氣式機(jī)組按高到底進(jìn)行回?zé)岢槠緿或抽汽系數(shù)的計(jì)算。根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來計(jì)算DD= D/β= D/(1－)(1) 計(jì)算D===(KJ/h)凝汽器的比內(nèi)功為= h0+ －=+－2333=(KJ/h)D =103==（KJ/h）(2) 計(jì)算D各級(jí)抽汽不足系數(shù)YJ如下： == =Y===Y= (h－h(huán)C)/Wic=(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/= Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=于是,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) 為 =1/(1)=1/[1(+++++++)]=1/()=則汽輪機(jī)的新蒸汽量D=Dβ==表32 、 和 的計(jì)算數(shù)據(jù) （t/h）(=)===============================6==6================2333= = = ==