【正文】 在進行工程設計時，應盡量使系統(tǒng)結(jié)構簡單，運行可靠，在追求效益的同時，要處理好付出的代價和得到的收益之間的關系。在我的論文設計的整個過程中，他們一起與我分析討論問題，這對我專業(yè)知識水平和論文質(zhì)量的提高都有很大的幫助。劉老師的敬業(yè)精神和嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度使我終生受益；對學生的關心和寬容使我深受感動。 }結(jié)果顯示：k=,t=,Q=F=Press any key to continue結(jié) 論 經(jīng)過以上論述和分析，可以得出以下4點結(jié)論：1．哈爾濱第三電廠600MW機組的焓升分配比較合理，基本上實現(xiàn)了高品位處的蒸汽少抽，低品位處的蒸汽盡量多抽的原則。（7）換熱面積及管長 總管數(shù)=3000根，故 最后取L=，管程=2，每管程有=1500根管，總的管子根數(shù)為=3000根，換熱面積F=.(8) 根據(jù)以上計算和已知條件得到凝汽器主要技術參數(shù)如下:高壓加熱器編號8號凝結(jié)水流量（kg/h） 16318598凝結(jié)水進口溫度（℃）凝結(jié)水出口溫度（℃）加熱蒸汽流量（kg/h）1237680加熱蒸汽壓力（Mpa）加熱蒸汽溫度（℃）疏水出口流量（kg/h） 123900疏水出口溫度（℃） 上級疏水流量（kg/h）給水出口端差1給水流程數(shù)2管子與管板連接方式 焊接后爆脹總換熱面積（） 管子材料 軋制鋼U型管總數(shù)（根） 3000管子外徑/壁厚（mm） 18/2加熱器直徑（m） 加熱器長度（mm） 7800程序 include void main( ) { float k, t, F,Q。由第三部分計算可知，流進8號高壓加熱器的水溫度為=,流量為，加熱蒸汽絕對壓力為= Mpa，疏水出口溫度=（1）選定8號高壓加熱器熱器的部分結(jié)構參數(shù) 初步選定管程=2，每管程有=1500根管，總的管子根數(shù)為=3000根管。與此同時，給水（主凝結(jié)水）由進口管在水室下部進水室，然后經(jīng)U形管束由上而下依次吸收疏水冷卻段、凝結(jié)段、蒸汽冷卻段的熱量，最后在水室的上部出水管流出。該加熱器的殼體采用軋制鋼板制造、全焊接結(jié)構。1kg新蒸汽的比熱耗q:q=h+ =+ = KJ/Kg汽輪機絕對內(nèi)效率：η= ==% 汽輪發(fā)電機組絕對內(nèi)效率: ηe=ηηη==%汽輪發(fā)電機組熱耗率： q=3600/ηe=3600/=(KWh)汽輪發(fā)電機組汽耗率：d=q/q=(KWh) 由=求出各處，見表32 4 高壓加熱器簡介及課題介紹汽輪機組熱力系統(tǒng)中的高壓加熱器，是利用在汽輪機內(nèi)已作過一部分功的蒸汽來加熱給水，以減少排汽在凝汽器中的熱損失，從而提高循環(huán)熱效率。 具體的計算必須掌握的理論基礎是以下三個基本公式：（1） 加熱平衡式 吸熱量=放熱量或流入熱量=流出熱量（2） 汽輪機物質(zhì)平衡式D=D或（3） 汽輪機的功率方程式 3600Pe=W=Dw其中 W=Dh+DqDh w=h+qh 計算的方法和步驟(1)整理原始資料，根據(jù)給定的已知參數(shù)，查表或圖完善相關數(shù)據(jù)列出參數(shù)表。在選擇回熱加熱級數(shù)時，應該考慮到每增加一級加熱器就要增加設備投資費用，所增加的費用應當從節(jié)約燃料的收益中得到補償。多級抽汽回熱循環(huán)的最佳給水溫度與回熱級數(shù)、回熱加熱在各級之間的分配有關。同時也不考慮中間再熱及汽輪機軸封漏汽?；責峒訜峒墧?shù)z。另一方面，回熱提高了鍋爐的給水溫度，使工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的平均吸熱溫度提高，使鍋爐的傳熱溫差降低。凝結(jié)水精處理采用低壓系統(tǒng)。該機組適用于大型電網(wǎng)中承擔調(diào)峰負荷。第一部分熱經(jīng)濟性計算分析常采用的方法主要分為兩類：從能量的數(shù)量角度分析的“熱力學第一定律分析法和從能量的質(zhì)量角度分析的“熱力學第二定律分析法”。電廠回熱系統(tǒng)中的熱交換設備主要是給水加熱器和除氧器，利用汽輪機不同段位抽出的蒸汽對主凝結(jié)水和給水進行加熱和除氧，最終達到鍋爐所要求的給水溫度和品質(zhì)。高壓加熱器是利用在汽輪機內(nèi)已作過一部分功的蒸汽來加熱給水，以減少排汽在凝汽器中的熱損失，從而提高循環(huán)熱效率。高壓加熱器能否正常投入運行，對火力發(fā)電廠汽輪機組的經(jīng)濟性和出力有很大影響。給水溫度的提高，一方面使循環(huán)的熱經(jīng)濟性得到提高，使得燃料消耗量相對節(jié)??；另一方面，卻使鍋爐排煙溫度升高并增加系統(tǒng)的投資。第一定律分析法主要有熱平衡法、循環(huán)函數(shù)法、等效熱降法、矩陣法、偏微分理論的應用；第二定律分析法主要是熱經(jīng)濟學法。機組采用高壓缸啟動，也可以用中壓缸啟動。汽輪機共有8段用于回熱系統(tǒng)加熱的非調(diào)整抽汽，分別置于高壓缸第8級后（用于8號高壓加熱器）、第11級后（高壓缸排汽，用于7號高壓加熱器）、中壓缸第16級后（用于6號高壓加熱器）、第20級后（即中壓缸排汽，用于除氧器和給水泵小汽輪機），以及低壓缸A/B第22226級后（分別用于1號低壓加熱器）。同時，汽輪機抽汽加熱給水的傳熱溫差比水在鍋爐中利用煙氣所進行加熱時的溫差小得多，因而由熵分析法可知，做功能力損失減少了。三者緊密聯(lián)系， 互有影響。則得到理想回熱循環(huán)絕對內(nèi)效率為： 式中，為汽輪機凝汽份額， 為單位質(zhì)量排汽在表示單位質(zhì)量排氣在凝汽器中的放熱量，、為抽汽在各加熱器中的放熱量， 為主蒸汽比焓，、分別分別表示單位質(zhì)量給水或凝結(jié)水在各級加熱器中的焓升，kJ／kg。經(jīng)濟上的最佳給水溫度與整個裝置的綜合技術經(jīng)濟性有關。同時還要盡量避免發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)過于復雜，以保證運行的可靠性。(2)回熱抽汽計算 對凝氣式機組按高到底進行回熱抽汽量D或抽汽系數(shù)的計算。根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來計算DD= D/β= D/(1－)(1) 計算D===(KJ/h)凝汽器的比內(nèi)功為= h0+ －=+－2333=(KJ/h)D =103==（KJ/h）(2) 計算D各級抽汽不足系數(shù)YJ如下： == =Y===Y= (h－h(huán)C)/Wic=(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/= Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=于是,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) 為 =1/(1)=1/[1(+++++++)]=1/()=則汽輪機的新蒸汽量D=Dβ==表32 、 和 的計算數(shù)據(jù) （t/h）(=)===============================6==6================2333= = = ==