年產(chǎn)100萬噸重軌鋼可行性研究-閱讀頁
2025-07-08 22:42本頁面
【正文】 07234834Si[Si]+{O2}=(SiO2)氧化反應(yīng)81768229202Mn[Mn]+1/2{O2}=(MnO)氧化反應(yīng)3617406594P2[P]+5/2{O2}=(P2O5)氧化反應(yīng)117656318980Fe[Fe]+1/2{O2}=(FeO)氧化反應(yīng)2382294250Fe2[Fe]+3/2{O2}=(Fe2O3)氧化反應(yīng)7224326460SiO2(SiO2)+2(CaO)=(2CaOP2O5)成渣反應(yīng)6930544880CaCO3CaCO3=(CaO)+{CO2}分解反應(yīng)1690501690MgCO3MgCO3=(MgO)+{CO2}分解反應(yīng)1180201405表20 溶入鐵水中的元素對鐵熔點的降低值元 素CSiMnPSAlCrN、H、O在鐵水中的極限溶解度/%無限35無限溶入1%元素使鐵熔點降低值/℃6570758085901008530253氦、氫、氧溶入使鐵熔點的降低值/℃∑=6適用含量范圍/%1≤3≤15≤≤≤1≤18以100kg鐵水為基礎(chǔ)。熱收入項包括：鐵水物理熱；元素氧化熱及成渣熱；煙塵氧化熱；爐襯中碳的氧化熱。Tl=1536－（100＋8＋5＋30＋25）－6=1094℃Qw=100[（1094－25）＋218＋（1250－1094）]=114500kJ（2）元素氧化熱及成渣熱Qy：由鐵水中元素氧化量和反應(yīng)熱效應(yīng)（表19）可以算出，其結(jié)果列于表21。P2O54880=Mn→MnO6594=SiO2→2CaO Qc=（75%56/724250＋20%112/1606460）=（4）爐襯中碳的氧化熱Q1：根據(jù)爐襯蝕損量及其碳量確定。熱支出項包括：鋼水物理熱；爐渣物理熱；煙塵物理熱；爐氣物理熱；渣中鐵珠物理熱；噴濺物（金屬）物理熱；輕燒白云石分解熱；熱損失；廢鋼吸熱。Tg=1536－（65＋5＋30＋25）－6=1515℃式中，、Mn、P和S的含量。[（151525）+272+（16851515）]=（2）爐渣物理熱Qr：令終渣溫度與鋼水溫度相同，則得：Qr=[168525)+209]=（3）爐氣、煙塵、鐵珠和噴濺金屬的物理熱Qx。詳見表22。Qb=（%%1405）=（5）熱損失Qq：其他熱損失帶走的熱量一般約占總收入的3%~8%。{1[(151525)+272+（16851515）]} =即廢鋼比為：100%=%熱效率η=100%=%若不計算爐渣帶走的熱量時：熱效率η180。對轉(zhuǎn)爐用一般生鐵冶煉低碳鋼來說，所用鐵合金種類有限，數(shù)量也不多。：截錐型轉(zhuǎn)爐各部分尺寸的確定 。熔池體積和熔池直徑D級熔池深度h有如下關(guān)系： = 、 h = = 爐身高度： H = = = 式中 ——分別為熔池、爐帽和爐身的容積； Vt——轉(zhuǎn)爐有效容積，為 三者之和。傾角一般為6068176。此爐子取下限68176。一般爐口為熔池直徑的43%53%較為適宜，小爐子取上限，大爐子取下線，此爐子取上限53%。為了維護(hù)爐口的正常形狀，防止因磚襯蝕損而使其迅速擴大，在爐口上部設(shè)有高度為=300400mm的直線段。出鋼口直徑。 弧形連鑄機 LF精煉爐，真空脫碳，脫氣等精煉功能的裝置（RH）、廠房主要尺寸的計算 A．混鐵爐供應(yīng)鐵水區(qū)：建于主廠房內(nèi)原料跨的一端。)混鐵爐設(shè)備重/t混鐵爐流嘴長/mm電機功率臺數(shù)配合轉(zhuǎn)爐容量混鐵爐座數(shù)混鐵爐區(qū)跨長/m混鐵爐跨寬/m混鐵爐吊車高/m混鐵爐吊車/t900t90068609768173047+5570050kW260t3280125/30 B．鐵水預(yù)處理 混鐵爐方案進(jìn)行鐵水預(yù)處理時，一般在混鐵爐出鐵后在鐵水罐中進(jìn)行，鐵水經(jīng)脫硫（或脫磷）及扒渣后兌入轉(zhuǎn)爐，這是鐵水預(yù)處理站建在主廠房附近或者主廠房內(nèi)。 廢鋼間建在毗連裝料跨一端的平行跨內(nèi)，廢鋼運入車間和廢鋼裝槽后，經(jīng)廢鋼槽傳送車送人裝料跨待用。 B．裝料跨廠房的寬度：取決于轉(zhuǎn)爐容量及工藝布置，一般在2127m之間。 C．裝料跨廠房的高度： H = + + + 式中 — 混鐵爐中心標(biāo)高，m； —鐵水吊車主鉤升高極限，m； —安全距離，； —兌鐵水時混鐵爐中心至鐵水罐的耳軸水平中心線的距離，m； 轉(zhuǎn)爐跨在主廠房中位于裝料跨與澆注跨之間，有利于將真空處理等爐外精煉裝置和大轉(zhuǎn)盤鐵水脫P、S設(shè)施的全部或大部分設(shè)備安排在轉(zhuǎn)爐跨兩端。a = R+r≈B槍巷、料巷和煙道巷的布置：按照槍巷、料巷、煙道巷布置C煙罩、煙道和氧槍、副槍的布置：通常煙罩和煙道沿跨間向朝爐后彎曲，意識便于氧槍和副槍穿過煙罩插入轉(zhuǎn)爐內(nèi)，二是有一個連續(xù)的更換氧槍的通道，換槍方便。D高位料倉的布置：散狀料的各個高位料倉一般是沿爐子縱跨向布置，在其頂部有分配皮帶機或震動管道通過，因此，高位料倉布置在緊靠固定煙道的前面。 轉(zhuǎn)爐沿廠房縱向列柱線排列成一行，每座轉(zhuǎn)爐及其傾動機構(gòu)安裝在廠房兩根柱子之間，所以，轉(zhuǎn)爐的中心距即為它所在那一段轉(zhuǎn)爐跨的柱間距；如果中心距大雨廠房標(biāo)準(zhǔn)柱距，則在這一段應(yīng)設(shè)特殊柱距，以滿足安置轉(zhuǎn)爐的需要。煙氣凈化系統(tǒng)各平臺，氧槍和副槍系統(tǒng)各平臺，應(yīng)盡可能利用稱量漏斗平臺和匯總平臺。 A轉(zhuǎn)爐跨吊車軌面標(biāo)高： H = +++++ 連鑄澆注跨一般有12歌操作區(qū)，操作區(qū)兩旁一般用于中間包維修與烘烤。操作平臺下部為連鑄機扇形段機架、供水站。 方坯連鑄機的出坯流程：拉鋸機末錕→鋼引錠機→切割機→鏈引錠機→傳送錕道→轉(zhuǎn)
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