年產(chǎn)100萬噸重軌鋼可行性研究(編輯修改稿)
2025-07-20 22:42 本頁面
【文章內容簡介】 %COCO2SO2H2OO2①N2②合 計①爐氣中氧氣的體積為：﹪=㎡；32/=②爐氣中氮氣的體積系爐氣總體積與其他成分體積之差；28/=。第四步：計算脫氧和合金化前的鋼水量鋼水量Qg =鐵水量－鐵水中元素的氧化量－煙塵、噴濺和渣中的鐵損100－－[(75%56/72＋20%112/160)＋1＋6%]=據(jù)此可以編制出未加廢鋼。脫氧與合金化前得物料平衡表11。表11 未加廢鋼時的物料平衡表收 入支 出項 目質量/kg%項 目質量/kg%鐵 水石 灰螢 石生白云石爐 襯氧 氣100 鋼 水爐 渣爐 氣噴 濺煙 塵渣中鐵珠7652 合 計合 計注：計算誤差為（－）/100%=－%。表12 廢鋼中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量元素反應產(chǎn)物元素氧化量/kg耗氧量/kg產(chǎn)物量/kg進入鋼中的量/kgCSiMnPS[C]→{CO}[C]→{CO2}[Si]→(SiO2)[Mn]→(MnO)[P]→(P2O5)[S]→{SO2}[S]+(CaO)→(CaS)+(O)%90%=%10%=%=%=%=%1/3=%2/3=合 計－=成渣量(kg)第五步：計算加入廢鋼的物料平衡如同“第一步”計算鐵水中元素氧化量一樣，利用表1的數(shù)據(jù)先確定廢鋼中元素的氧化量及其耗氧量和成渣量（表12），再將其與表11歸類合并，遂得加入廢鋼后的物料平衡表13和表14。表13 加入廢鋼的物料平衡表(以100kg鐵水為基礎)收 入支 出項 目質量/kg%項 目質量/kg%鐵 水廢 鋼石 灰螢 石輕燒生白云石爐 襯氧 氣鋼 水爐 渣爐 氣噴 濺煙 塵渣中鐵珠+=+=+=1161875 合 計合 計注：計算誤差為（－）/100%=－%表14 加入廢鋼的物料平衡表(以100kg(鐵水+廢鋼)為基礎)收 入支 出項 目質量/kg%項 目質量/kg%鐵 水廢 鋼石 灰螢 石輕燒生白云石爐 襯氧 氣鋼 水爐 渣爐 氣噴 濺煙 塵渣中鐵珠合 計合 計第六步：計算脫氧合金化后的物料平衡。先根據(jù)鋼種成分設定值（表1）和鐵合金成分及其回收率（表3）算出錳鐵和硅鐵的加入量，再計算其元素的燒損量。將所有結果與表14歸類合并，即得冶煉一爐鋼的總物料平衡表。錳鐵加入量WMn為： WMn= 鋼水量 = =硅鐵加入量WSi為： WSi= ==鐵合金中元素的燒損量和產(chǎn)物量列于表15。表15 鐵合金中元素燒損量及產(chǎn)物量類別元素燒損量/kg脫氧量/kg成渣量/kg爐氣量/kg入鋼量/kg錳鐵CMnSiPSFe合計﹪10﹪=﹪20﹪=﹪25﹪=(CO2)%90%=%80%=%75%=%=%=%=硅鐵AlMnSiPSFe合計%100%=%20%=%25%= %80%=%75%=%=%=%=總 計①可以忽略。脫氧和合金化后的鋼水成分如下：ω（C）=%＋100%=% ω（Si）=100%=%ω（Mn）=%＋100%=%ω（P）=%＋100%=%ω（S）=%＋100%=%可見，含碳量尚未達到設定值，所以需要加焦粉增碳。W ==焦粉生成的產(chǎn)物如下碳燒損量/kg耗氧量/kg氣體量/kg成渣量/kg碳入鋼量/kg%25%=+(+)%=%=%75%= 由此可得冶煉過程（即脫氧和合金化后）的總物料平衡表16表16 總物料平衡表收 入支 出項 目質量/kg%項 目質量/kg%鐵 水鋼 水廢 鋼爐 渣石 灰爐 氣螢 石噴 濺輕燒生白云石煙 塵爐 襯渣中鐵珠氧 氣錳 鐵硅 鐵焦 粉合 計119．00合 計注：計算表誤差為（）/100%=%①可近似認為（+）的氧量系出鋼水二次氧化所帶入。 熱平衡計算計算所需基本原始數(shù)據(jù)有：各種入爐料及產(chǎn)物的溫度（表17）；物料平均熱容（表18）；反應熱效應（表19）；溶入鐵水中的元素對鐵熔點的影響（表20）。其他數(shù)據(jù)參照物料平衡選取。表17 入爐物料及產(chǎn)物的溫度設定值名稱入爐物料產(chǎn) 物鐵水①廢鋼其他原料爐渣爐氣煙塵溫度/℃12502525與鋼水相同14501450①
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