全預應力混凝土簡支梁設計課程設計-閱讀頁
2025-07-06 16:00本頁面
【正文】 x— 鋼筋松弛系數(shù)，本例采用低松弛鋼絞線，取x =；spe — 傳力錨固時的鋼筋應力：鋼筋應力松弛損失的計算見表11?！A應力筋傳力錨固齡期t0，計算齡期為t時的混凝土收縮應變；f(t,t0) — 加載齡期t0，計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)。 設混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計算時間t=165。 180。 混凝土收縮、徐變損失的計算見表12。表13 應力損失組合截面sl,Isl,II1234平均1234平均支點 變截面 L/4 跨中 5）承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面尺寸及配筋情況見圖2。代入數(shù)據(jù)計算得：因為,不滿足上式要求，屬于第一類T形。選取距支點h/2和變截面點處進行斜截面抗剪承載力復核。箍筋采用R235鋼筋，直徑為8mm，雙支箍筋，間距；距支點相當于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距。驗算截面（距支點h/2=700mm）處的截面腹板寬度，；為計算截面處縱向鋼筋合力作用點至截面上邊緣的距離。計算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。=1022kN為預應力彎起鋼筋的抗剪承載力式中：—在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預應力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表4給出的曲線方程計算，176。176。+176。）=該截面的抗剪承載力為kNkN說明截面抗剪承載力是足夠的。kNkN計算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。176。176。+176。6）正常使用極限狀態(tài)計算（1）正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算以跨中截面的正應力控制。（1） 斜截面抗裂性驗算斜截面抗裂性驗算以主拉應力控制，一般取變截面點分別計算上梗肋、形心軸和下梗肋處在短期荷載組合作用下的主拉應力，應滿足的要求。恒載內(nèi)力值： kNm， kNm ， kNm，活載內(nèi)力值： kNm ， kNm ，變截面點處的主要截面幾何性質(zhì)由表6查得，，圖3為各計算點的位置示意圖。圖3 橫斷面計算點（尺寸單位：cm）表14 計算點幾何性質(zhì)計算點受力階段上梗肋處階段1 階段2 階段3 形心位置階段1 階段2 階段3 上梗肋處階段1 階段2 階段3 預應力筋彎起角度為：176。176。a)上梗肋處 b)形心軸處 c)下梗肋處 計算結(jié)果匯總于表15。2．變形計算（1）使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮長期影響系數(shù)，對C50混凝土，剛度。荷載短期效應組合作用下的撓度值，可簡化按等效均布荷載作用情況計算：式中， Nmm。（2）預加力引起的反拱計算及預拱度設置。預加力引起的跨中撓度為式中：—所求變形點作用豎向單位力引起的彎矩圖；—預加力引起的彎矩圖。 Nmm由預加力產(chǎn)生的跨中反拱為將預加力引起的反拱與按荷載短期效應影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知由于預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應影響產(chǎn)生的長期撓度，所以可不設預拱度。計算時作用（或荷載）取其標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。a) 上梗肋處 b)形心軸處 c)下梗肋處 計算結(jié)果匯總于表16。計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應力、預應力鋼筋拉應力及斜截面主壓應力滿足規(guī)范要求。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土主應力控制。
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