【正文】 ，這里 ? 值大于 ，表明以上初擬的主梁跨中截面尺寸是合理 的。梁端部由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，同時也為布置錨具的需要，在距梁端 188cm 的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。（如圖 所示） 橫 隔梁的設(shè)置 橫隔梁能使荷載的橫向分布更加合理。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 22cm ,下部 20cm ；中橫隔梁的高度為 160cm ，厚度為上部16cm ，下部 14cm 。)4(q =? ? 252 4 3 6 2 ???? /= mKN/ 對中主梁的橫隔梁， 39。)4(q =2 39。)6(q ＝ ? ? ? ?? ? 250 .1 6 1 320 .0 8 5 23 ???? /＝ mKN/ 對中梁， 39。)6(q = mKN/ 根據(jù)以上數(shù)據(jù)，得到現(xiàn)澆部分恒載集度為 )6()5(2 qqq ?? 對邊梁， 2q =++= mKN/ 對中梁， 2q =+＝ mKN/ 二期恒載 8cm 厚的瀝青混凝土： ?? ＝ mKN/ 5cm 厚的防水混凝土調(diào)平層： ?? ＝ mKN/ 將橋面鋪裝均攤給 13 片主梁， )7(q = ?? mKN/ 取一側(cè)防撞欄為 5 mKN/ ，將兩側(cè)的防撞欄和中央分隔帶均攤給 13 片主梁， )8(q = 1345? = mKN/ 根據(jù)以上數(shù)據(jù)，得到二期恒載集度 )8()7(3 qqq ?? 對中、邊梁， 3q =+= mKN/ 恒載內(nèi)力 如圖 所示，設(shè) x 為計算截面離左支座的距離，并令 lx/?? 。 表 中梁恒載內(nèi)力計算表 中梁 跨中 α＝ 四分點 α＝ 變化點 α＝ 支點 α＝ 0 預(yù)制部分 彎矩 ( mKN? ) 剪力 (KN) 現(xiàn)澆部分 彎矩 ( mKN? ) 剪力 (KN) 二期 彎矩 ( mKN? ) 剪力 (KN) ∑ 彎矩 ( mKN? ) 剪力 (KN) 活載內(nèi)力計算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 汽車的沖擊系數(shù)是汽車過橋時對橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的豎向動力效應(yīng)的增大系數(shù)。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 跨中的荷載橫向分布系數(shù) 該設(shè)計中橋面板之間采用混凝土剛性連接，因此這里采用了剛接梁法來計算荷載的橫向分布系數(shù)。 21 表 IT 計算表 分塊名稱 bi(cm ) ti(cm ) ti/bi ci IT( 4cm ) 翼板 1 260 腹板 2 22 馬蹄 3 58 35 517244 ∑ ? 和 ? ， 39。 ???????????????????? hdl I?? 以上兩式中： b — 一片主梁的寬度 l — 計算跨徑 1d — 翼板的懸出長度 1h — 翼板的厚度，對變厚度的翼板，可以近似地取距離梁肋 3/1d 處的板厚來計算。如圖 所示。 22 表 橫向影響線豎標(biāo)值 梁號 1 2 3 4 5 6 7 η i1 η i2 η i3 η i4 η i5 η i6 η i7 η i8 η i9 η i10 η i11 η i12 η i13 各片主梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖 和圖 所示。 支點截面的荷載橫向分布系數(shù) 如圖 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布載。 25 表 支點截面橫向分布系數(shù)計算表 二號梁 三號梁 四號梁 五號梁 六號梁 影響線豎標(biāo)值 1 1 1 1 1 橫向分 布系數(shù) m0 由表 ，對中梁，取 ?m 。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷載集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到 4/l 之間，橫向分布系數(shù)用 m0與 mc值直線插入，其余區(qū)段均取 mc值。 計算跨中截面最大彎矩和最大剪力 圖 示出跨中截面內(nèi)力計算圖式，計算公式為： ? ? iic yPmS ??? ?1 上式中： S — 所求截面的彎矩或剪力 ? — 車輛沖擊系數(shù) cm — 主梁荷載橫向分布系數(shù) iP — 車道荷載 iy — 沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值 圖 跨中截面內(nèi)力計算圖式 26 對中梁，彎矩最大時： ? ? ? ?yPqmM kkc ???? ?1m a x ? ? ? ? 3 4 ?????????= mKN? ?V ? ? ? ?yPqm kkc ??? ? =? ? ? ? 3 4 ????? = 剪力最大時： ? ? ? ?yPqmM kkc ???? ?1 ? ? ? ? mKN ?????????? 3 5 4 9 . 0 0 8 9 . 3 4 ＝ ?maxV ? ? ? ?yPqm kkc ??? ? =? ? ? ? 1 0 3 4 ????????? = 計算四分點截面最大彎矩和最大剪力 圖 示出四分點截面內(nèi)力計算圖式 ，當(dāng)彎矩最大時： ? ? ? ?yPqmM kkc ???? ?1m a x? ? ? ? 1 0 3 4 ????????? = mKN? ?V ? ? ? ?yPqm kkc ??? ? ? ? ? ???????????????????????? 圖 四分點截面內(nèi)力計算圖式 27 當(dāng)剪力最大時： ? ? ? ?yPqmM kkc ???? ?1? ? ? ? 1 0 3 4 ?????????? = mKN? ?maxV ? ? ? ?yPqm kkc ??? ? =? ? ? ? 3 4 ?????????? = 計算變化點截面最大彎矩和最大剪力 圖 示出變化點截面內(nèi)力計算圖式 圖 變化點截面內(nèi)力計算圖式 當(dāng)彎矩最大時： ? ? ? ?yPqmM kkc ???? ?1m a x ? ? ? ?2 .3 1 62 .3 49 . 6 0 3 4 ????????? ＝ mKN? ?V ? ?? ?yPmqm kcPkcq ??? ? ? ?? ? ??????????????????????????? ??????????9 3 6 2 1 6 7 1 6 6 0 0 0 6 3 7 3 6 2 6 0 1 3 4 = 當(dāng)剪力最大時： ? ? ? ?yPqmM kkc ???? ?1 28 ? ? ? ?2 .3 1 62 .3 43 6 . 6 0 3 4 ????????? ＝ mKN? ?maxV ? ?? ?yPmqm kcPkcq ??? ? ? ? ? ????????????????????????????????????????9 3 6 2 8 7 4 6 7 9 3 6 2 1 3 4 = 計算支點截面的最大剪力 圖 示出支點截面內(nèi)力計算圖式 圖 支點截面內(nèi)力計算圖式 ?maxV ? ?? ?yPmqm kcPkcq ??? ? ? ? ? ????????????????????? ???????????? ＝ 主梁內(nèi)力組合 （ 1）基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計算） QKGKd ?? QKGKd ?? （ 2） 短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） 29 ???? QKGKS ???? QKGKS （ 3）長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） ???? QKGKL ???? QKGKL 計算結(jié)果如表 所示。在這些控制條件中，最重要的是滿 足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)對達到承載能力極限狀態(tài)具有一定的安全儲備。 首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。則所需的預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根 數(shù)為： ? ? ??????? plc on pep ANn ?? 擬采用 8φ 預(yù)應(yīng)力鋼筋束，所以取 56 根，即 7 束。 （ 1） 對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心到截面形心的偏心距大一些。 圖 跨中截面鋼束布置圖（單位： cm ） 鋼束群重心至梁底距離為： cmay ?????? （ 2） 對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]以下兩個方面，首先預(yù)應(yīng)力鋼束的重心應(yīng)盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；其次考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。 圖 錨固端截面鋼束布置圖（單位： cm ） 32 錨固端截面鋼束群重 心至梁底的距離為： cma y 185155125642322 ???????? 為驗核上述布置得鋼束群重心位置，需計算錨固端截面的幾何特性。 圖 鋼束群重心位置復(fù)核圖式 （單位： cm ） cmy s ? cmy x 8 7 2 2 71 2 7 1 0 ??? cmAy Ik xs ???? ?? cmAy Ik sx 46 3219 ???? ?? ? ? 02 9 8 1 7 2 2 78 5 7 ????????? cmkyay xxy ， 說明鋼束群重心處于截面核心范圍內(nèi)。預(yù)應(yīng)力鋼束的彎起角一般不宜大于 20176。 7 號鋼束的彎起角定為 7176。 鋼束計算 計算鋼束起彎點至跨中的距離 錨固點到支座中心線的水平距離 xia 為： （如圖 所示） ? ? cmaa xx 0 7 0 ???? ? ? ? cmaa xx 1 4 1 ???? ? cma x 6 4 a n20283 ???? ? cma x 6 0 2 a n50282 ???? ? cma x 5 6 4 a n80281 ???? ? 圖 梁端錨固點圖（單位： cm） 下面計算鋼束起彎點至跨中的距離 1x ，計算圖式如圖 所示， 34 圖 鋼束計算圖式 結(jié)果如表 所示。 鋼束長度計算 一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度之和，其中鋼束的曲線長度可以根據(jù)圓弧半徑與彎起角度進行計算。計算結(jié)果見表 。主梁從施工到運營經(jīng)歷了如下幾個階段： 階段一：主梁混凝 土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉 混凝土澆注并達到設(shè)計強度后，進行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，但此時管道尚未灌漿，因此此時的截面幾何性質(zhì)為扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的凈截面，該階段頂板的寬度為 180 cm 。再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂板 80 cm 的連接段時，該段的自重荷載由上一階段的截面承受， 此時，截面的幾何性質(zhì)為擠入了預(yù)應(yīng)力筋的換算截面性質(zhì)。 階段三：二期恒載及活載作用 該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為 260 cm ，截面的幾何性質(zhì)為計入了預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。 圖 跨中截面靜矩計算圖式 計算結(jié)果如表 所示。 mma p 34520531203 ?????? ； mmahh pp ????? ； 腹板寬度 mmb 220? ； 上翼緣板厚度為 mm180 ，考慮承托的 影響， 其平均厚度為： ? ?mmh f2202 6 0 0/10050021218039。fb 取下列數(shù)值中的較小值： （ 1） SmmSb f ,260039。 ??? 為計算跨徑； （ 3） 39。 122 fhf hbbb ??? ，因承托坡度 3/1515 0 01 0 0/ ???hh bh ，以 hh3 代替 hb ， mmb f 0 9 2 3 20 0 0 1121 0 062 2 039。 ? 。39。39。39。fb 的矩形截面計算其承載力。39。 mKNM d ???? 5 3 2 5 3 2 ? ddu MM 0?? ，表明跨中截面的抗彎承載力滿足要求。兩個驗算截面的截面尺寸如圖