【正文】 ?Ⅰ Ⅰ 下緣： 1p p pnt Gcc n nb nbN N e MA W W? ? ? ?Ⅰ Ⅰ 其中： 12 36 48 08 59 42 .7p p pN A k N?? ? ? ? ?Ⅰ Ⅰ ， 1 kN m??； 10nA mm??， 10 9 3/ 7 1 .1 3 1 0 / 6 2 1 .3 4 1 .1 4 5 1 0nu xW I y m m? ? ? ? ?， 10 9 3/ 7 1 .1 3 1 0 / 5 7 8 .6 6 1 .2 2 9 1 0nb aW I y m m? ? ? ? ?， 代入上式得 3 3 63 9 95 9 4 3 1 0 5 9 4 3 1 0 9 7 6 . 4 1 8 6 3 . 4 1 09 5 4 . 4 1 0 1 . 1 4 5 1 0 1 . 1 4 5 1 0tct? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? (拉 ) 39。 MPa?? 預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉 應(yīng)力，故預(yù)拉區(qū)只需配置配筋率不小于 ％ 的縱向鋼筋即可。 持久狀況 預(yù)應(yīng)力混凝土 構(gòu)件應(yīng)力 計 算 (1)正截面混凝土的 壓 應(yīng)力驗算 對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、 L/L/支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂?shù)龋┓謩e進行驗算。在此僅以跨中截面為例， 其他截面均可用同樣方法計算 。 2p p p n pp t n nn n nN N e MyyA I I? ?? ? ? 將數(shù)據(jù)代入上述公式計算得使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力滿足要求。 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件受拉區(qū)的普通鋼筋，其使用階段的應(yīng)力很小，可不必驗算。 cp? 為荷載標準值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力 22)2(2 ?????? ????? cycxcycxcp 27 00I yM spccx ???? ，039。39。pe? 、 39。 3 號鋼束 666 1 23 . 8 2 8 1 0 3 . 8 2 8 1 0 4 2 5 . 3 1 8 7 . 3 2 . 5 40 . 3 7 2 6 1 0 0 . 1 0 2 5 1 0pc M P a? ? ? ?? ? ? ??? 6123 . 8 2 8 1 02 . 5 4 1 8 7 . 3 2 . 5 4 70 . 1 0 2 5 1 0cx M P a? ?? ? ? ?? MP acy 123 ?? ?????? MP i 12 90312 93 ???? ???????? ????? 28 MP acp )2 (2 22 ??????? 形心軸處 666 1 23 . 8 2 8 1 0 3 . 8 2 8 1 0 4 2 5 . 3 1 8 7 . 3 2 . 5 40 . 3 7 2 6 1 0 0 . 1 0 2 5 1 0pc M P a? ? ? ?? ? ? ??? 6123 . 8 2 8 1 02 . 5 4 1 8 7 . 3 2 . 5 4 70 . 1 0 2 5 1 0cx M P a? ?? ? ? ?? MP acy 123 ?? ?????? MP i 12 90312 93 ??? ???????? ????? MP acp )2 (2 22 ??????? 1 號鋼束 666 1 23 . 8 2 8 1 0 3 . 8 2 8 1 0 4 2 5 . 3 1 8 7 . 3 2 . 5 40 . 3 7 2 6 1 0 0 . 1 0 2 5 1 0pc M P a? ? ? ?? ? ? ??? 6123 . 8 2 8 1 02 . 5 4 1 8 7 . 3 2 . 5 4 70 . 1 0 2 5 1 0cx M P a? ?? ? ? ?? MP acy 123 ?? ?????? MP i 12 90312 93 ??? ???????? ????? MP acp )2 (2 22 ??????? 主壓應(yīng)力的計算結(jié)果表明 ， 3 號鋼束的 主壓應(yīng)力最大，為 MPacp ax, ?? 小于規(guī)范規(guī)定的限制值 0 .6 0 .6 2 6 .8 1 6 .0 8ckf M P a? ? ?，說明 預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力滿足要求。 在設(shè)計時，除了在錨下設(shè)置的鋼束墊板和鋼筋網(wǎng)應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》第 條的構(gòu)造要求外，還應(yīng)驗算其在預(yù)應(yīng)力作用下的局部承壓強度和梁端的抗裂計算。為 N1 鋼束梁端錨具及間接鋼筋的構(gòu)造布置圖。本設(shè)計采用的此類錨具，喇叭管尾端內(nèi)孔直徑為 50mm，所以 218 0 18 0 32 40 0lA m m? ? ? 2 2n 3 . 1 4 5 01 8 0 1 8 0 3 0 4 3 84lA m m?? ? ? ? bA—— 局部受壓計算底面積；局部受壓面為邊長為 180mm 的正方形， 根 據(jù) 30 《公 預(yù) 規(guī)》 圖 所示 ，局部承壓計算底面積為 2420 340 142800bA m m??? 142800 2 .1 032400blAA? ? ? ? 則： n1 .3 1 .3 1 .0 2 .1 0 1 6 .1 3 0 4 3 8s c d lfA?? ? ? ? ? ? 0133 5 981 .37ldk N F k N?? ? ? 則 主梁局部受壓區(qū)的截面積尺寸滿足規(guī)范要求。 本設(shè)計采用的間接鋼筋為 HRB335 的螺旋形鋼筋， 280sdf MPa? ，直徑 12mm，間距 s=50mm，螺旋筋鋼筋中心直徑 200mm。將上述各計算值代入局部抗壓承載力計算公式，可得到 ： ( )s cd v cor sd lf k f A? ? ? ?? ( 1 2 280) 30438? ? ? ? ? ? ? ? ? 0396 981 .37ldk N F k N?? ? ? 則 局部抗壓承載力計算通過。 短期荷載作用下主梁撓度驗算 主梁計算跨徑 mml 19500? ， 40 號混凝土的彈性模量 ac MPE ?? ，為簡化計算，取梁 4/l 處截面的換算截面慣性矩 490 mmI ?? 作為全梁的平均值來計算 。 行車道板內(nèi)力計算 恒載產(chǎn)生的內(nèi)力 預(yù)應(yīng)力混凝土肋梁橋的橋面板 (也稱行車道板 )，是直接承受車輛輪壓的鋼筋混凝土板，它的 構(gòu)造上與主梁梁肋和橫隔梁連接在一起，既保證了梁的整體作用，又將活 32 載傳于主梁。 C40 號混凝土 面層 ： 1g =25= /kNm T 形翼緣板自重 ： mkNg /2 ????? 合計： g= ig? = 1g + 2g =+=7 /kNm 每米寬板條的恒載內(nèi)力： 恒載 彎 矩： mkNlgMAg ?????????? 220 剪力： kNglV Ag ???? 荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 按鉸接板計算行車道板的有效寬度 如圖 所示。 橋面鋪裝厚度為 15cm，則有： 1a = 2a +2H=+2= 1b = 2b +2H=+2= 荷載對于懸臂板的有效分布寬度為 :a = 1a +d+20l =++= 沖擊系數(shù)采用 1+? =， 作用為每米寬板條上的彎矩為： 01(1 ) / 2 ( / 4)APM P a l b?? ? ? ? ? ? )4 ( ??? ???? mkN ??? 作用于每米寬板條上的剪力為： 圖 荷載有效分布寬度圖示（ cm）kNapV Ap 140)(2)1( ??????? ? 內(nèi)力組合 承載能力極限狀 態(tài)內(nèi)力組合 ： 33 mkNMMM ApAgj ????????? kNVVV ApAgj ??????? 截面設(shè)計、強度驗算 翼緣板的高度： h=130mm；翼緣板的寬度： b=1000mm； 假設(shè)鋼筋截面重心到截面受拉邊緣距離 sa =35mm，則 0h =95mm。 按 公預(yù)規(guī) 第 條規(guī)定，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求，即： 951 0 0 30,30 ??????? ?? bhfV kcud? kNVkN j 3 9 0 7 ??? 按 公預(yù)規(guī) 第 條規(guī)定： 951 0 0 30230 ???????? ?? bhfV tdd ?? kNVkN j 3 9 ??? 故不需要進行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。因此板內(nèi) A8， 間距為 200mm 的分布鋼筋。 34 橫梁內(nèi)力的計算 橫隔梁彎距 和剪力 計算 (1)確定作用在中橫隔梁上的計算荷載 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載：對于跨中橫隔梁的最不利荷載如圖 所示 。 ② 繪制剪力影響線 對于 ① 號主梁處截面的 右1Q 影響線計算如下。 36 圖 中橫隔梁內(nèi)力影響線 （ 尺寸 單位： cm） (3)截面內(nèi)力計算 將所求得的計算荷載 oqP 在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對于汽車荷載并計入沖擊影響力 (1 )?? ，則得到如下結(jié)果 ： 37 公路－ II 級 彎距 23M? 23M? = ?? ??? oqP)1( = mkN ??????? )0 2 2 ()( 剪力 1Q右 1Q右 (1 ) oqP? ? ?? ? ? ? ?? )( ?????? 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合 （ 鑒于橫隔梁的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力甚小，計算可略不計 ） ： 基本組合 mkNM ?????? a x,32 a x1 ????右，Q 截面設(shè)計、強度驗算 (1) 正彎矩配筋 按 《公預(yù)規(guī)》第 條規(guī)定， 取 a =8cm ，則 cmh 778850 ??? 。 由公式： 299280 mmf bxfA sdcds ????? 取 4A10， 2314mmAs ? 。 (2)負彎矩的配筋 由于所受彎矩較小，則負彎矩配筋選用與正彎矩相同的鋼筋 ， 取 4A10，2314mmAs ? 。 橫梁的剪力計算與配筋 38 考慮汽車組合系數(shù)，并取提高系數(shù)為 ，則取用的剪 力效應(yīng)值為： kNV d a x, ??? 按《公預(yù)規(guī)》 第 ~ 條規(guī)定抗剪承載力驗算要求： kNbhfV kcud 30,30 ???????? ??? 330 2 00. 50 10 0. 5 10 1. 83 15 0 19 05 26 1. 46 ( )d tdV f bh k N?? ??? ? ? ? ? ? ? ? 計算剪力效應(yīng) 0 kN? ? ， 均滿足條件，橫梁不需要配置抗剪力鋼筋，只需要按構(gòu)造配筋，選取箍筋為雙肢 A8， 20 0 0 cmA gk ??? 。標準跨徑 mL ? ，計算跨徑ml ? 。 蓋梁 、防震擋塊 和樁基礎(chǔ)均 為 30 號鋼筋混凝土 31 /24 mkN?? ，支座墊石為40 號鋼筋混凝土 32 /25 mkN?? 。 橋墩 蓋梁 計算 外力 計算 外力包括上部結(jié)構(gòu)恒載支點反力、蓋梁自重和活載。 (1)上部構(gòu)造恒載 由主梁計算可知 :主梁和橫隔梁的自重 mkNg / ? ，欄桿、橋面鋪裝mkNg / ? ，那么主梁主梁、橫隔梁、橋面鋪裝和欄桿等每延米重量為mkN /1 0 )4 0 6 ( ??? ，每跨共重 ，那么作用于一個橋墩所有支座上的反力共計： P上 ＝ 。四級公路上重型車輛少時，其橋涵設(shè)計所采用的公路 — Ⅱ 級車道荷載的效應(yīng)可乘以 的折減系數(shù)，車輛荷載的效應(yīng)可乘以 的折減系數(shù)。由《橋規(guī)》第 條規(guī)定：一個 設(shè)計車道上由汽車荷載產(chǎn)生的制動力按車道荷載在加載長度上計算的總重力的 10%計算，公路 — Ⅱ 級汽車荷載的制動力不得小于 90kN。 (6)風(fēng)力 由于風(fēng)力對蓋梁的影響非常小，可以忽略不計，故不考慮。 內(nèi)力計算 公路橋樁柱式墩臺的蓋梁通常采用雙懸臂式，計算時的控制截面選取支點和跨中截面。橋墩沿縱向的水平力以及當蓋梁在沿橋縱向設(shè)置兩排支座時，上部結(jié)構(gòu)活載的偏心力對蓋 梁將產(chǎn)生扭矩，應(yīng)予以計入。必要時也可考慮背墻與蓋梁的共同受力，蓋梁按 L 形截面計算。 由外力計算的 荷載組合 可知 跨中彎矩 ： (1)雙孔滿載 ：（上部結(jié)構(gòu)重力 +蓋梁重力 +車輛荷載 +沖擊力 +制動力 ） )]()([ ????????????Q? 41 ? 3)]()([8110 ?????????????跨中M? mkN ?? (2)單孔滿載：（上部結(jié)構(gòu)重力 +蓋梁重力 +車輛荷