【正文】 0]30I[30]30J[31]31I[31]31J[32]32I[32]32J[33]33I[33]33J[34]34I[34]34J[35]35I[35]35J[36]36I[36]36J[37]1875737I[37]1875737J[38]38I[38]38J[39]39I[39]39J[40]40I[40]40J[41]41I[41]41J[42]42I[42]42J[43]43I[43]43J[44]44I[44]44J[45]45I[45]45J[46] 　表4－4在移動荷載作用下，沿y向的彎矩圖，如圖　　　　　　　　　　　　　　圖415在移動荷載作用下，沿z向的剪力圖Fz，如圖4－16　　　　　　　　　　　　　　圖4－16在移動荷載作用下，沿y向的剪力圖Fy，如圖4－17　　　　　　　　　　　　　圖4－17在移動荷載作用下，梁單元內(nèi)力，第45號單元（跨中）沿y向的彎矩圖，如圖4－18　　　　　　　　　　　　圖4－18在移動荷載作用下，梁單元內(nèi)力，第24號單元（第1號墩）沿y向的彎矩圖，如圖4－19。　　　　　　　　　　　　　　圖4－21　　　　　　　在移動荷載作用下，梁單元內(nèi)力剪力圖Fx，如圖4－22　　　　　　　　　　　　圖4－22在移動荷載作用下，梁單元應力（psc）圖，如圖4－23　　　　　　　　　　　　圖4－23在移動荷載作用下，梁單元位移變形圖，如圖4－24　　　　　　　　　　　圖4－24其中最大偏移位移發(fā)生在第46號單元(跨中)處：偏轉位移量Dxyz=。如圖4－26所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－26 在全部移動荷載作用下，第24號節(jié)點（第1號墩）梁單元內(nèi)力Fz剪力影響線如圖4－27所示 　　　　　　　　　　　　　圖4－27在全部移動荷載作用下，第24號節(jié)點（第1號墩）梁單元應力，組合（軸力＋彎矩）下影響線。如圖4－29所示圖4－29 在全部移動荷載作用下，第46號節(jié)點（中跨跨中）梁單元內(nèi)力Fz剪力影響線。1）按承載能力極限計算時滿足正截面強度要求 預應力梁到達受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應力達到混凝土抗壓設計強度，受拉區(qū)鋼筋達到抗拉設計強度。（1）對于僅承受一個方向的彎矩的單筋截面梁，所需預應力筋數(shù)量按下式計算：如圖：h0xNdfcd 圖51 單筋截面梁受彎示意圖， （51） ， （52）解上兩式得：受壓區(qū)高度 （53）預應力筋數(shù) （54a）或 （54b）式中 —截面上組合力矩。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預應力筋）會使計算結果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。寫成計算式為：對于截面上緣 （55） （56）對于截面下緣 （57） （58）其中，—由預應力產(chǎn)生的應力，W—截面抗彎模量，—混凝土軸心抗壓標準強度。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應力不是控制因素，為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應力的這個限制條件(求得預應力筋束數(shù)的最小值)。 （2）當截面只在下緣布置力筋Np下以抵抗正彎矩時 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時： （517） 當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時： （518）（3）當截面中只在上緣布置力筋N上 以抵抗負彎矩時： 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時 （519） 當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時 （512）當按上緣和下緣的壓應力的限制條件計算時(求得預應力筋束數(shù)的最大值)。其關系為：當承受時， 當承受時， 預應力鋼束的估算對于連續(xù)梁體系，或凡是預應力混凝土超靜定結構，在初步計算預應力筋數(shù)量時，必須計及各項次內(nèi)力的影響。因此，在初步計算預應力時，只能以預估值來考慮，本設計用GQJS輸出組合彎矩值來進行設計，此項估算是非常粗略的。有關參數(shù)為： m2 ， m2 ，彈性模量195000 MPa，預應力抗拉設計強度為fpd=1860MPa,張拉控制應力σ=1860=1395MPa，抗拉強度1260 MPa，抗壓強度390 MPa，Ap=2710－6=(m2) 而預應力抗拉設計強度為fpd=1860(MPa),本設計在估算預應力鋼筋時，預應力筋的永存應力取為：σpe=1860=930(MPa)1）僅在上緣布置預應力鋼束取第14號邊墩中支座截面為例，計算如下：可按正常使用狀態(tài)計算：查截面特性，有I= (m4)，A= (m2)，ys= (m)， yx=(m)，Ws=,WX=,KS=,KX=, Mmax=16803 (KN?m)，Mmin=1292562(KN?m) 其中：I—有效截面慣性矩； A—有效截面面積； ys—有效截面中性軸距上緣的距離； yx—有效截面中性軸距下緣的距離。2）僅在下緣布置預應力鋼束3）上、下緣均布置預應力鋼束 可以同樣的方式計算得出截面所需的鋼筋數(shù)，具體的鋼絞線束信息可結合鋼束的布置方式和要求，見表 預應力鋼束的布置連續(xù)梁預應力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》(—99)構造要求，還應考慮以下原則：1）應選擇適當?shù)念A應力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結構，要選用預加力大小恰當?shù)念A應力束，以達到合理的布置型式。3）預應力束的布置，既要符合結構受力的要求，又要注意在超靜定結構體系中避免引起過大的結構次內(nèi)力。5）預應力束應避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預應力束的效益。7）預應力筋應盡量對稱布置8）應留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。 常用錨具尺寸見表5－1錨具型號錨墊板寸mm波紋管徑外/內(nèi)mm螺旋筋圈徑mm圈數(shù)千斤頂型號錨具最小布置間距mmOVM15518062/551704Ycw100200OVM15720077/702406Ycw150230OVM15923087/802706Ycw250260VM151227097/903307Ycw250290OVM1519320107/1004008Ycw400420OVM1527370127/1204708Ycw650490YM15516567/601705YDC1500210YM15719077/701905YDC1500230YM15921587/802106YDC2000270YM151225092/852506YDC2500320YM1515290102/953206YDC3200370YM1517300107/1003407YDC4200400YM1519300107/1003507YDC4200420YM1524320117/1104007YDC5200460表51 預應力鋼束布置鋼束的布置位置，取其中一個鋼束組PSTGP11(中跨頂板束)為計算對象，其計內(nèi)容如下表5－2單元位置鋼束數(shù)Yp (m)Zp (m)平均 Sin Theta ([deg])平均 Cos Theta ([deg])平均應力 (kN/m^2)平均內(nèi)力 (kN)3I03J010690184I010196064J010863755I010469585J010794716I010483026J010657027I010404497J010577028I010349158J010459409I010263339J0103425810I0101837410J0102489011I0101370511J0101848112I0101499212J0101926213I0101552913J0101557114I0101150614J0101117515I0100653315J0100306116I016J017I017J018I018J098818519I019J020I020J021I021J097348422I022J023I001101690623J001101096224I001101106124J001101483225I025J026I026J027I027J028I028J029I029J030I030J031I031J032I032J0100113733I0100582633J0100524034I0100940534J0100831135I0101224035J0100550836I0100966536J0100192637I01013778