【正文】 和截面內(nèi)外溫差Td表示：Tm＝(Te＋Ti)/2 (－1)Td＝Te－Ti (－2)式中Ti、Te—桿件內(nèi)、外表面計(jì)算溫度。(2)可簡(jiǎn)化為桿件結(jié)構(gòu)計(jì)算的平板結(jié)構(gòu)或＜，可將沿結(jié)構(gòu)厚度方向?qū)嶋H分布的計(jì)算溫度T(x)分解為三部分，即截面平均溫度Tm、等效線(xiàn)性溫差Td和非線(xiàn)性溫差Tn，并按下列公式計(jì)算： (－3) (－4)Tn＝T(x)－Tm－xTd/L(－5)式中L—平板或殼體厚度(m)；R—?dú)んw的曲率半徑(m)。(3)大體積混凝土結(jié)構(gòu)和其他空間形狀復(fù)雜的非桿件結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)其溫度邊值條件，按連續(xù)介質(zhì)熱傳導(dǎo)理論計(jì)算其溫度場(chǎng)。(a)截面實(shí)際溫度；(b)截面平均溫度；(c)等效線(xiàn)性溫差；(d)非線(xiàn)性溫差，應(yīng)考慮以下因素：(1)結(jié)構(gòu)所處環(huán)境的氣溫、水溫、日照及基巖溫度等邊界條件。初步計(jì)算時(shí)。序號(hào)項(xiàng)次符號(hào)單位數(shù)值1導(dǎo)熱系數(shù)λckJ/(m℃)2比熱cckJ/(kgs：Ta＝Tam＋Aacosω(τ－τ0) (－1)式中Ta—多年月平均氣溫；τ—時(shí)間變量(月)；τ0—初始相位(月)；對(duì)于緯度高于30176。的地區(qū)，取τ0＝(月)；ω—圓頻率，ω＝2π/p，p為溫度變化周期，取p＝12(月)；Tam—多年年平均氣溫；Aa—多年平均氣溫年變幅。Aa也可近似地按下式計(jì)算：Aa＝(Ta7－Ta1)/2 (－4)式中TaTa7—7月多年平均氣溫。初步計(jì)算時(shí)，可采用附錄H所提供的方法。其年周期變化過(guò)程，當(dāng)尾水直接源于上游庫(kù)水時(shí)可參照與之相應(yīng)的壩前水溫確定，否則可參照當(dāng)?shù)貧鉁卮_定。一般可考慮輻射熱引起結(jié)構(gòu)表面的多年平均溫度增加2～4℃，多年平均溫度年變輻增加1～2℃。、進(jìn)水塔等建筑物的構(gòu)架在運(yùn)行期的溫度作用標(biāo)準(zhǔn)值可按下列公式計(jì)算：ΔTmk＝Tm1＋Tm2－Tm0 (－1)ΔTdk＝Td1＋Td2－Td0 (－2)其中：Tm0＝(T0e＋T0i)/2 (－3)Td0＝T0e－T0i (－4)Tm1＝(Tme＋Tmi)/2 (－5)Td1＝Tme－Tmi (－6)Tm2＝(Ae＋Ai)/2 (－7)Td2＝Ae－Ai (－8)式中ΔTmk、ΔTdk—截面平均溫度變化標(biāo)準(zhǔn)值和截面等效線(xiàn)性溫差變化標(biāo)準(zhǔn)值；T0i、T0e—結(jié)構(gòu)封閉時(shí)內(nèi)、外表面溫度；Tmi、Tme—結(jié)構(gòu)運(yùn)行期內(nèi)、外表面多年年平均溫度；Ai、Ae—結(jié)構(gòu)運(yùn)行期內(nèi)、外表面多年平均溫度年變幅。對(duì)溫度作用比較敏感的重要結(jié)構(gòu)，必要時(shí)應(yīng)考慮氣溫月變幅的影響。，但當(dāng)壩體接縫灌漿時(shí)的溫度高于穩(wěn)定溫度時(shí)，壩體應(yīng)力計(jì)算宜計(jì)及溫度作用，其標(biāo)準(zhǔn)值可取壩體灌漿的溫度與穩(wěn)定溫度之差值。，應(yīng)取結(jié)構(gòu)穩(wěn)定溫度場(chǎng)與施工期最高溫度場(chǎng)之差值，可采用下列計(jì)算表達(dá)式：ΔTck＝Tf－(Tp＋Tr) ()式中ΔTck—結(jié)構(gòu)施工期溫度作用標(biāo)準(zhǔn)值；Tf—結(jié)構(gòu)穩(wěn)定溫度場(chǎng)；Tp—混凝土的澆筑溫度；Tr—混凝土硬化時(shí)的最高溫升。初期充水時(shí)的溫度作用，可根據(jù)充水時(shí)的水溫及環(huán)境溫度條件分析確定。對(duì)于基本烈度為6度或6度以上地區(qū)且壩高超過(guò)200m或庫(kù)容大于100108m3大型工程，以及基本烈度為7度或7度以上地區(qū)且壩高超過(guò)150m的大(1)型工程，其抗震設(shè)防依據(jù)應(yīng)根據(jù)專(zhuān)門(mén)的地震危險(xiǎn)性分析成果評(píng)定。，應(yīng)包括建筑物自重以及其上的設(shè)備自重所產(chǎn)生的地震慣性力、地震動(dòng)水壓力和地震動(dòng)土壓力?！吨袊?guó)地震烈度區(qū)劃圖(1990)》確定基本烈度時(shí)，；豎向設(shè)計(jì)地震加速度代表值av可采用水平向地震加速度代表值的2/3。設(shè)計(jì)烈度789ah注：g—重力加速度。－1設(shè)計(jì)反應(yīng)譜最大值建筑物類(lèi)型重力壩拱壩水閘、進(jìn)水塔及其他混凝土建筑物βmax－2特征周期場(chǎng)地類(lèi)別ⅠⅡⅢⅣTg(s)算水位可采用正常蓄水位；對(duì)于多年調(diào)節(jié)水庫(kù)，經(jīng)論證后可采用低于正常蓄水位的上游水位。，宜補(bǔ)充水庫(kù)常遇低水位時(shí)的抗震強(qiáng)度計(jì)算。、接觸灌漿壓力和接縫灌漿壓力均屬施工過(guò)程中出現(xiàn)的臨時(shí)性可變作用，僅作為短暫狀況計(jì)算的一種作用。：(1)靜水壓力；(2)揚(yáng)壓力(包括滲透壓力和浮托力)；(3)動(dòng)水壓力(包括水流離心力、水流沖擊力、脈動(dòng)壓力等)；(4)水錘壓力；(5)浪壓力；(6)外水壓力；(7)風(fēng)荷載；(8)雪荷載；(9)冰壓力(包括靜冰壓力和動(dòng)冰壓力)；(10)凍脹力；(11)樓面(平臺(tái))活荷載；(12)橋機(jī)、門(mén)機(jī)荷載；(13)溫度作用；(14)土壤孔隙水壓力；(15)灌漿壓力；：(1)地震作用；(2)校核洪水位時(shí)的靜水壓力。表C外水壓力折減系數(shù)級(jí)別地下水活動(dòng)狀態(tài)地下水對(duì)圍巖穩(wěn)定的影響βe值1洞壁干燥或潮濕無(wú)影響0～2沿結(jié)構(gòu)面有滲水或滴水風(fēng)化結(jié)構(gòu)面有充填物質(zhì)，地下水降低結(jié)構(gòu)面的抗剪強(qiáng)度，對(duì)軟弱巖體有軟化作用～3沿裂隙或軟弱結(jié)構(gòu)面有大量滴水、線(xiàn)狀流水或噴水泥化軟弱結(jié)構(gòu)面有充填物質(zhì)，地下水降低抗剪強(qiáng)度，對(duì)中硬巖體有軟化作用～4嚴(yán)重滴水，沿軟弱結(jié)構(gòu)面有小量涌水地下水沖刷結(jié)構(gòu)面中的充填物質(zhì)，加速巖體風(fēng)化，對(duì)斷層等軟弱帶軟化泥化，并使其膨脹崩解及產(chǎn)生機(jī)械管涌。當(dāng)計(jì)算得到的Te值大于地基實(shí)際深度時(shí)，應(yīng)按地基實(shí)際深度采用。(a)進(jìn)出口段；(b)內(nèi)部垂直段；(c)水平段圖D1閘基分段示意(2)內(nèi)部垂直段［見(jiàn)圖D1(b)］：ξy＝2πl(wèi)ncotπ41－ST(D4)式中ξy—內(nèi)部垂直段的阻力系數(shù)。： (D6)式中ΔH—上、下游水位差(m)；hi—各分段的水頭損失值(m)；ξi—各分段的阻力系數(shù)；n—總分段數(shù)。，尚應(yīng)對(duì)進(jìn)、出口段按下述方法進(jìn)行修正：(1)進(jìn)、出口段修正后的水頭損失值可按下式計(jì)算：h0′＝β′h0 (D7)式中h0—按式(D6)計(jì)算的水頭損失值(m)；h0′—修正后的水頭損失值(m)；β′—阻力修正系數(shù)，可按下式計(jì)算［見(jiàn)圖D2(a)］ (D8)其中S′—底板埋深與板樁入土深度之和(m)；T′—板樁另一側(cè)地基透水層深度(m)。圖D2進(jìn)、出口段滲透壓力圖形修正修正后水頭損失的減少值Δh，可按下式計(jì)算：Δh＝(1－β′)h0 (D9)水力坡降呈急變形式的長(zhǎng)度可按下式計(jì)算： (D10)式中a—水力坡降呈現(xiàn)急變形式的長(zhǎng)度(m)。(2)齒墻不規(guī)則部位可按下列情況修正(見(jiàn)圖D3)：(a)凸型進(jìn)出口；(b)Г型進(jìn)出口圖D3齒墻不規(guī)則部位的滲透壓力圖形修正a)當(dāng)hx≥Δh時(shí)，可按下式修正：hx′＝hx＋Δh (D11)式中hx—水平段的水頭損失值(m)；hx′—修正后的水平段水頭損失值(m)。若hx＋hy＜Δh，可按下列三式修正：hx′＝2hx (D14)hy′＝2hy (D15)hcd′＝hcd＋Δh－(hx＋hy) (D16)式中hcd—圖D3中CD段的水頭損失值(m)；hcd′—修正后CD段的水頭損失值(m)。附錄E(標(biāo)準(zhǔn)的附錄)簡(jiǎn)單管路水錘壓力計(jì)算公式： (E1) (E2)式中L—自上游進(jìn)水口(調(diào)壓室)至下游出口壓力水道(包括蝸殼、尾水管及壓力尾水道)的長(zhǎng)度(m)；vm—壓力水道負(fù)荷變化前(或變化后)的流速(m/s)，可按下式計(jì)算： (E3)∑Lv—壓力水道的各段長(zhǎng)度(m)與其流速(m/s)的乘積之和；H0—靜水頭(m)，負(fù)荷變化前上、下游計(jì)算水位之差；Ts—水輪導(dǎo)葉有效關(guān)閉(開(kāi)啟)時(shí)間(s)；a—水錘在壓力管道中的傳播速度(m/s)，其值與管壁材料及厚度有關(guān)，數(shù)值變化在800～1200m/s范圍內(nèi)，在缺乏資料的情況下，可近似采用1000m/s；g—重力加速度。表E簡(jiǎn)單管路最大水錘壓力計(jì)算公式機(jī)組運(yùn)行工況導(dǎo)葉開(kāi)度計(jì)算公式近似公式開(kāi)始終了關(guān)機(jī)τ00τ0010τ01τ0101注：、τ1—導(dǎo)葉初始和第一相末的開(kāi)度；、ξ1—末相、第一相水錘壓力相對(duì)升高值；、η1—末相、第一相水錘壓力相對(duì)降低值附錄F(標(biāo)準(zhǔn)的附錄)主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka和靜止土壓力系數(shù)K0的計(jì)算(－1)： (F1) (F2) (F3) (F4)式中Ka—主動(dòng)土壓力系數(shù)；γ—擋土墻后填土的重度(kN/m3)；H—擋土墻高度(m)；ε—擋土墻背面與鉛垂面的夾角(176。)δ—擋土墻后填土對(duì)墻背的外摩擦角(176。)；c—填土粘聚力(kN/m2)；μφ—填土內(nèi)摩擦角的平均值；σφ—填土內(nèi)摩擦角的標(biāo)準(zhǔn)差；μc—填土粘聚力的平均值(kN/m2)；λ—計(jì)算系數(shù)，可根據(jù)墻后填土的內(nèi)摩擦角和粘聚力的均值μφ、μc及其變異系數(shù)δφ、δc由表F4查取。表F1填土對(duì)擋土墻背的外摩擦角δ擋土墻情況δ墻背光滑，排水不良(～)φ墻背粗糙，排水良好(～)φ墻背很粗糙，排水良好(～)φ墻背與填土間不可能滑動(dòng)(～)φ表F2礫類(lèi)土G、砂類(lèi)土S的φ值類(lèi)別松散狀態(tài)中密狀態(tài)密實(shí)狀態(tài)礫類(lèi)土G30176。34176。37176。砂類(lèi)土S25176。30176。35176。表F3細(xì)粒土F的φ、c值塑性指數(shù)Ip孔隙比＜～～～～＞＜10φ(176。)211917151413c(kN/m2)181411986＞17φ(176。1020030030176。51020： (F5)式中K0—靜止土壓力系數(shù)；ν—墻后填土的泊松比。)。表F5靜止土壓力系數(shù)土類(lèi)土狀態(tài)K0礫類(lèi)土G～砂類(lèi)土S～低液限粉土ML低液限粘土CL豎硬或硬塑可塑軟塑或流塑高液限粘土CH堅(jiān)硬或硬塑可塑軟塑或流塑附錄G(標(biāo)準(zhǔn)的附錄)波浪要素和爬高計(jì)算。陸地測(cè)站的風(fēng)速，應(yīng)參照有關(guān)資料進(jìn)行修正。做一條射線(xiàn)，分別與水域邊界相交。177。177。177。177。177。177。一般可通過(guò)沿風(fēng)向作出地形剖面圖求得，其計(jì)算水位應(yīng)與相應(yīng)設(shè)計(jì)狀況下的靜水位一致。(2)丘陵、平原地區(qū)水庫(kù)，宜按鶴地水庫(kù)公式計(jì)算(適用于庫(kù)水較深，v0＜＜＝： (G4) (G5)式中h2%—累積頻率為2%的波高(m)；Lm—平均波長(zhǎng)(m)。(%)的波高h(yuǎn)p與平均波高的關(guān)系可按表G2進(jìn)行換算。表G3平均波長(zhǎng)Lm與平均波周期Tm、建筑物迎水面前水深H的換算表H(m)Tm(s)23456789101214161820