【正文】 (%)的波高hp與平均波高的關系可按表G2進行換算。一般可通過沿風向作出地形剖面圖求得，其計算水位應與相應設計狀況下的靜水位一致。177。177。177。陸地測站的風速，應參照有關資料進行修正。)。1020030030176。表F3細粒土F的φ、c值塑性指數(shù)Ip孔隙比＜～～～～＞＜10φ(176。30176。37176。表F1填土對擋土墻背的外摩擦角δ擋土墻情況δ墻背光滑，排水不良(～)φ墻背粗糙，排水良好(～)φ墻背很粗糙，排水良好(～)φ墻背與填土間不可能滑動(～)φ表F2礫類土G、砂類土S的φ值類別松散狀態(tài)中密狀態(tài)密實狀態(tài)礫類土G30176。)δ—擋土墻后填土對墻背的外摩擦角(176。附錄E(標準的附錄)簡單管路水錘壓力計算公式： (E1) (E2)式中L—自上游進水口(調壓室)至下游出口壓力水道(包括蝸殼、尾水管及壓力尾水道)的長度(m)；vm—壓力水道負荷變化前(或變化后)的流速(m/s)，可按下式計算： (E3)∑Lv—壓力水道的各段長度(m)與其流速(m/s)的乘積之和；H0—靜水頭(m)，負荷變化前上、下游計算水位之差；Ts—水輪導葉有效關閉(開啟)時間(s)；a—水錘在壓力管道中的傳播速度(m/s)，其值與管壁材料及厚度有關，數(shù)值變化在800～1200m/s范圍內，在缺乏資料的情況下，可近似采用1000m/s；g—重力加速度。(2)齒墻不規(guī)則部位可按下列情況修正(見圖D3)：(a)凸型進出口；(b)Г型進出口圖D3齒墻不規(guī)則部位的滲透壓力圖形修正a)當hx≥Δh時，可按下式修正：hx′＝hx＋Δh (D11)式中hx—水平段的水頭損失值(m)；hx′—修正后的水平段水頭損失值(m)。，尚應對進、出口段按下述方法進行修正：(1)進、出口段修正后的水頭損失值可按下式計算：h0′＝β′h0 (D7)式中h0—按式(D6)計算的水頭損失值(m)；h0′—修正后的水頭損失值(m)；β′—阻力修正系數(shù)，可按下式計算［見圖D2(a)］ (D8)其中S′—底板埋深與板樁入土深度之和(m)；T′—板樁另一側地基透水層深度(m)。(a)進出口段；(b)內部垂直段；(c)水平段圖D1閘基分段示意(2)內部垂直段［見圖D1(b)］：ξy＝2πl(wèi)ncotπ41－ST(D4)式中ξy—內部垂直段的阻力系數(shù)。表C外水壓力折減系數(shù)級別地下水活動狀態(tài)地下水對圍巖穩(wěn)定的影響βe值1洞壁干燥或潮濕無影響0～2沿結構面有滲水或滴水風化結構面有充填物質，地下水降低結構面的抗剪強度，對軟弱巖體有軟化作用～3沿裂隙或軟弱結構面有大量滴水、線狀流水或噴水泥化軟弱結構面有充填物質，地下水降低抗剪強度，對中硬巖體有軟化作用～4嚴重滴水，沿軟弱結構面有小量涌水地下水沖刷結構面中的充填物質，加速巖體風化，對斷層等軟弱帶軟化泥化，并使其膨脹崩解及產生機械管涌。、接觸灌漿壓力和接縫灌漿壓力均屬施工過程中出現(xiàn)的臨時性可變作用，僅作為短暫狀況計算的一種作用。－1設計反應譜最大值建筑物類型重力壩拱壩水閘、進水塔及其他混凝土建筑物βmax－2特征周期場地類別ⅠⅡⅢⅣTg(s)算水位可采用正常蓄水位；對于多年調節(jié)水庫，經論證后可采用低于正常蓄水位的上游水位。設計烈度789ah注：g—重力加速度。，應包括建筑物自重以及其上的設備自重所產生的地震慣性力、地震動水壓力和地震動土壓力。初期充水時的溫度作用，可根據(jù)充水時的水溫及環(huán)境溫度條件分析確定。，但當壩體接縫灌漿時的溫度高于穩(wěn)定溫度時，壩體應力計算宜計及溫度作用，其標準值可取壩體灌漿的溫度與穩(wěn)定溫度之差值。、進水塔等建筑物的構架在運行期的溫度作用標準值可按下列公式計算：ΔTmk＝Tm1＋Tm2－Tm0 (－1)ΔTdk＝Td1＋Td2－Td0 (－2)其中：Tm0＝(T0e＋T0i)/2 (－3)Td0＝T0e－T0i (－4)Tm1＝(Tme＋Tmi)/2 (－5)Td1＝Tme－Tmi (－6)Tm2＝(Ae＋Ai)/2 (－7)Td2＝Ae－Ai (－8)式中ΔTmk、ΔTdk—截面平均溫度變化標準值和截面等效線性溫差變化標準值；T0i、T0e—結構封閉時內、外表面溫度；Tmi、Tme—結構運行期內、外表面多年年平均溫度；Ai、Ae—結構運行期內、外表面多年平均溫度年變幅。一般可考慮輻射熱引起結構表面的多年平均溫度增加2～4℃，多年平均溫度年變輻增加1～2℃。初步計算時，可采用附錄H所提供的方法。的地區(qū)，取τ0＝(月)；ω—圓頻率，ω＝2π/p，p為溫度變化周期，取p＝12(月)；Tam—多年年平均氣溫；Aa—多年平均氣溫年變幅。s序號項次符號單位數(shù)值1導熱系數(shù)λckJ/(m(a)截面實際溫度；(b)截面平均溫度；(c)等效線性溫差；(d)非線性溫差，應考慮以下因素：(1)結構所處環(huán)境的氣溫、水溫、日照及基巖溫度等邊界條件。(2)可簡化為桿件結構計算的平板結構或＜，可將沿結構厚度方向實際分布的計算溫度T(x)分解為三部分，即截面平均溫度Tm、等效線性溫差Td和非線性溫差Tn，并按下列公式計算： (－3) (－4)Tn＝T(x)－Tm－xTd/L(－5)式中L—平板或殼體厚度(m)；R—殼體的曲率半徑(m)。，按下述三種情況計算結構的溫度作用。、。其作用點即制動輪與軌道的接觸點，其方向與軌道方向一致。(包括縱向、橫向水平荷載)分別進行計算。該項荷載由兩邊軌道上的各輪平均傳至軌頂，方向與軌道垂直，并應考慮正反兩個作用方向。，可采用設計圖樣提供的最大輪壓，也可采用橋機通用資料提供的參數(shù)按下列公式計算：(1)當用一臺橋機吊物時，作用在一邊軌道上的最大輪壓： (－1)(2)當用兩臺型號相同的橋機吊物時，作用在一邊軌道上的最大輪壓： (－2)式中Pmax—橋機一邊軌道上的最大輪壓(kN)；n—單臺橋機作用在一邊軌道上的輪數(shù)；Lk—橋機跨度(m)；L1—實際起吊最大部件中心至橋機軌道中心的最小距離(m)；m—單臺橋機總質量(t)；m1—單臺橋機小車質量(t)；m2—吊物和吊具質量(t)；m3—平衡梁質量(t)；g—重力加速度。～。(2)當尾水平臺兼作公路橋時，車輛荷載應按公路橋梁荷載標準確定，并可與閘門操作或檢修荷載分區(qū)考慮；(3)當尾水平臺布置有變壓器時，應按實際情況考慮：(4)施工期安放的起吊設備及臨時堆放荷載，應根據(jù)工程實際情況確定。、檢修過程中可移動的集中荷載或局部荷載，均應按實際情況考慮。15樓面及平臺活荷載、發(fā)電機層和水輪機層各層樓面，在機組安裝、運行和檢修期間由設備堆放、部件組裝、搬運等引起的樓面局部荷載及集中荷載，均應按實際情況考慮。(3)(i＝1，2，3，4)按下列各式確定：l1＝l2＝l3＝l4＝ (－6)式中： (－7)%，可按附錄G計算確定。≤m≤5的混凝土整體式或裝配式單坡護面板上的浪壓力標準值，壓力強度分布計算的合力確定。，應根據(jù)建筑物迎水面前的水深，按以下三種波態(tài)分別計算：(1)當H≥Hcr和H≥時，(a)所示，單位長度上的浪壓力標準值按下式計算： (－1)式中Pwk—單位長度迎水面上的浪壓力標準值(kN/m)；γw—水的重度(kN/m3)；Lm—平均波長(m)；h1%—累積頻率為1%的波高(m)；H—擋水建筑物迎水面前的水深(m)；hz—波浪中心線至計算水位的高度(m)，按下式計算： (－2)Hcr—使波浪破碎的臨界水深(m)，按下式計算： (－3)(2)當H≥Hcr，但H＜時，(b)所示，單位長度上的浪壓力標準值按下式計算： (－4)式中p1f———建筑物底面處的剩余浪壓力強度(kN/m2)，按下式計算： (－5)(3)當H＜Hcr時，(c)所示，單位長度上的浪壓力標準值按下式計算： (－6)式中λ—建筑物底面的浪壓力強度折減系數(shù)。對于1級擋水建筑物，當浪壓力為主要荷載之一時，宜通過模型試驗論證。－2基礎允許凍脹豎向位移值建筑物類型及結構部位〔s〕(mm)3級建筑物5級建筑物水閘、涵洞進出口基礎板1525閘室段、洞身段鋼筋混凝土基礎1015鋼筋混凝土陡坡段底板、消力池底板、護坦板有側向約束1525無側向約束2030，設計時應取其中的大值進行荷載組合。、涵洞和其他具有板型基礎的建筑物。－1單位水平凍脹力標準值墻后土凍脹量Δhd(mm)2050120220＞220σht(kN/m2)305090120121～170注：。m、墩基礎，在無豎向位移的條件下，作用于側表面上的切向凍脹力標準值可按下式計算：Fτ＝φcφrτtuZd ()式中Fτ—切向凍脹力標準值(kN)；φc—有效凍深系數(shù)；φr—表面粗糙系數(shù)，；τt—單位切向凍脹力標準值(kN/m2)，；u—凍土層內樁(墩、柱)基礎水平橫截面周長(m)；Zd—設計凍深(m)。60176。)；fib—冰的抗擠壓強度(MPa)，；b—在冰作用高程處的墩柱前沿寬度(m)。；結冰期內水庫水位變動情況下的靜冰壓力應作專門研究。－87中全國基本雪壓圖采用。不屬于上述情況者。距海岸距離(km)調整系數(shù)＜4040～60～60～100～注：位于壩、水閘等建筑物頂部的結構。注：山頂及山坡(包括懸崖)的基本風壓，可根據(jù)山麓附近地區(qū)的基本風壓按相差高度乘以風壓高度變化系數(shù)確定。對于水工高聳結構，；對于特別重要和有特殊使用要求的結構或建筑物。、側向土壓力的作用分項系數(shù)。、墻后填土表面水平的擋土墻，作用單位長度墻背的靜止土壓力標準值可按下式計算()：－1主動土壓力作用示意 1－第一破裂面；2－第二破裂面－2第二破裂面主動土壓力作用示意F0k＝γH2K0 ()式中F0k—靜止土壓力標準值(kN/m)，作用于距墻底處，水平指向墻背；K0—靜止土壓力系數(shù)，可按附錄F計算。)；δ—擋土墻后填土對墻背的外摩擦角(176。：Fak＝γH2Ka (－1)式中Fak—主動土壓力標準值(kN/m)，作用于距墻底H3墻背處，與水平面呈(δ＋ε)夾角(－1)；γ—擋土墻后填土重度(kN/m3)；H—擋土墻高度(m)；Ka—主動土壓力系數(shù)，可按附錄F計算。、散體結構的圍巖，垂直均布壓力標準值可按下式計算，并根據(jù)開挖后的實際情況進行修正：qvk＝(～)γRB ()式中qvk—垂直均布壓力標準值(kN/m2)；B—洞室開挖寬度(m)；γR—巖體重度(kN/m3)。()、式()的計算結果，尚應結合工程經驗及類比分析，確定巖體的初始地應力(場)。(場)，巖體初始地應力(場)宜根據(jù)現(xiàn)場實測資料，結合區(qū)域地質構造、地形地貌、地表剝蝕程度及巖體的力學性質等因素綜合分析確定；當具有少量可用資料時，也可通過模擬計算或反演分析成果經綜合分析確定。10地應力及圍巖壓力，設計時應充分考慮圍巖的自穩(wěn)能力和承載能力。管道平均流速vm可按下式計算：其中：Σlv—壓力管道的各段長度(m)與其流速(m/s)的乘積之和。，相應設計狀況下壓力水道(包括蝸殼、尾水管及壓力尾水道)內產生的水錘壓力代表值可按下式計算：ΔHr＝KyζH0 ()式中ΔHr—水錘壓力(水頭)代表值(m)；ζ—水錘壓力相對值，可用解析法或數(shù)值積分法求得；對于簡單管路發(fā)生間接水錘時，可用附錄E所列解析公式計算；H0—靜水頭，即相應設計狀況下上、下游計算水位之差(m)；Ky—修正系數(shù)，根據(jù)計算方法與水輪機型式而定。－－2選用。其中正、負號應按不利設計條件選定。對于消力池中未形成水躍、水流直接沖擊尾檻的情況，可取Kd＝；對于消力池中已形成水躍且3≤Fr≤10的情況，可取Kd＝～(弗氏數(shù)Fr大者Kd取小值，反之取大值)。，沿徑向剖面在水面處為零，在墻底處為pcr，其間近似采用線性分布。對于恒定流，尚應區(qū)別漸變流或急變流等不同流態(tài)，并采用相應的方法計算。，宜根據(jù)上、下游計算水位，閘底板地下輪廓線的布置情況，地基土質分布及其滲透特性等條件分析確定。，或多泥沙河流的壩前地基面上能形成淤沙鋪蓋時，可依據(jù)