拉式單支撐膜片彈簧離合器的主動(dòng)部分設(shè)計(jì)-閱讀頁(yè)
2025-06-26 02:25本頁(yè)面
【正文】 hrR rRHrR rRHrR rREhfF ?????? 式中， E 材料的，彈性模量對(duì)于鋼： E== 510 Mpa； μ松比，鋼材料取 b=； R――自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑， 124mm； r――自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑， 102mm； R1――壓盤加載點(diǎn)半徑， 122mm； r1――支承環(huán)加載點(diǎn)半徑， 103mm； H――自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度， 5mm； h――膜片彈簧鋼板厚度， 3mm。 圖 31膜片彈簧在離合器接合和分離狀態(tài)時(shí)的受力以及變形 111111RrRrRrPPRr??? ?? ?? ????? ??? () 經(jīng)過(guò)整理式 （ ）可得如下關(guān)系式： 212111 8 2 1 42 9 5 5 3 9 1 ??? ???F 利用式 公式的 1F — 1? 特性曲線，如圖 32所示。代入求出 NF ? 當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧加載點(diǎn)發(fā)生變化。由 111 112 FFrr rRF f ????? 111112 ??? ???? rR rr f 所以可以得出膜片彈簧的各個(gè)工作點(diǎn)的數(shù)據(jù)下表 33 表 33 膜片彈簧工作點(diǎn)的數(shù)據(jù) 1? 2? 1F 2F 膜片彈簧的強(qiáng)度校核 前述膜片彈簧的載荷與變形之間的關(guān)系式，是在假定膜片彈簧在承載過(guò)程中，其子午截面無(wú)變形而只是剛性地繞該截面上的某一中性點(diǎn) O轉(zhuǎn)動(dòng)的條件下推導(dǎo)出的。 O 點(diǎn)以外的截面上的點(diǎn)，一般均產(chǎn)生切向應(yīng)變，故亦有切向應(yīng)力。 了分析斷面中斷向應(yīng)力的分布規(guī)律，將（ 314）式寫成 Y與 X軸的 關(guān)系式 ： ? ? ? ????????????????? ?????????? ???? E e1XE12Y t2t2t （ ） 由上式可知，當(dāng)膜片彈簧變形位置 φ 一定時(shí)，一定的切向應(yīng)力 αt 在 XY 坐標(biāo)系里呈線性分布。此式表明，對(duì)于一定的零應(yīng)力分布在中性點(diǎn) O 而與 X 軸承 )2( ???角的直線上。顯然，零應(yīng)力直線為 K 點(diǎn)與 O 點(diǎn)的連線，在零應(yīng)力直線內(nèi)側(cè)為壓應(yīng)力區(qū)，外側(cè)位拉應(yīng)力區(qū)，等應(yīng)力直線離應(yīng)力直線越遠(yuǎn)，其應(yīng)力越高。 故膜片彈簧和當(dāng)量應(yīng)力不超出允許應(yīng)力范圍，所以 符合使用強(qiáng)度 。 另選用膜片彈簧作為壓力彈簧時(shí)，則在壓盤 上鑄有一圈凸起以供支承膜片彈簧或彈性壓桿之間。當(dāng)摩擦片的尺寸確定后，與它配合工作的壓盤內(nèi)、外徑尺寸也就基本確定下來(lái)了。 此處我去壓盤 D=255， d= 壓盤厚度的確定主要依據(jù)以下兩點(diǎn)：一是壓盤應(yīng)有足夠的質(zhì)量；二是壓盤應(yīng)具有較大的剛度。 （ 4）壓盤溫升校核 當(dāng) 壓盤的厚度初步確定后，需要校核離合器一次接合的溫升 壓盤的 材料我們初選鑄鐵 ，由此可得其 比熱容 c=(kg℃ ) 壓盤的質(zhì)量 a hm 622 ???????? ）（ ??kg由 摩擦片傳到壓盤的 熱量所占的比例 為 ? =50 % 根據(jù)離合器接合一次所產(chǎn)生的總滑磨功： ）（ 2202ra2e2 rm1800nw gii??=9217J 壓盤溫升 cmwt ???? =℃ 所以 t＜ 810℃ 所以壓盤的升溫合格。 傳動(dòng)片采用 3 組，每組 3的形式，具體尺寸為，寬 a=15mm，厚 b=，兩孔間距為 l=30mm，孔直徑為 d=5mm，傳動(dòng)片彈性模量 E= 510? MPa。 分離軸承的選擇 由于 maxen =4000r/min,離心力造成的徑向力很大，因此采用調(diào)心式角接觸球軸承。
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