【正文】 σ3 σ1 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 ◎ 第二主應(yīng)力方向的峰值應(yīng)變?chǔ)?p隨應(yīng)力比（ ζ2/ζ3 ）的變化，由 ζ1=ζ2（ =）時(shí)的拉伸逐漸轉(zhuǎn)為壓縮，至 ζ2=ζ3時(shí)達(dá)最大壓應(yīng)變 ε2p = ε3p。 ◎ 此現(xiàn)象與二軸受壓的現(xiàn)象相似。 ε1p為伸長變形，與擠壓流動(dòng)破壞形態(tài)圖相一致。其一般規(guī)律為： ① 任意應(yīng)力比下的混凝土三軸拉／壓強(qiáng)度分別不超過其單軸強(qiáng)度， 即 T/C/C ． T/T/C ② 隨應(yīng)力比 ︱ σ1 /σ3 ︱ 的加大，混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3 很快降低； tc ffff ?? 13 ③ 第二主應(yīng)力 ζ2 不論是拉／壓或應(yīng)力比（ ζ2/ζ3 ）的大小，對(duì)三軸抗壓強(qiáng)度 f3的影響較小，變化幅度一般在10％以內(nèi)。 應(yīng)力接近極限強(qiáng)度時(shí)，塑性變形才有所發(fā)展。在主壓應(yīng)力 ζ3方向，塑性變形也很少發(fā)展，峰值應(yīng)變 ε3p 350 106。 試件的主拉應(yīng)力很小 ︱ ζ1/ζ3 ︱ 0. 05 )時(shí)，發(fā)生柱狀壓壞或片狀劈裂，破壞前主壓應(yīng)變 ε3p有較大發(fā)展，可達(dá) 1000 106，應(yīng)力 應(yīng)變曲線與單軸受壓曲線相似。有關(guān)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)極少，文獻(xiàn)給出的混凝土三軸等拉強(qiáng)度為： tttt fff ）～ 1 . (1 ?? 混凝土在二軸（ T/T）和三軸（ T/T/T）受拉狀態(tài)下的極限強(qiáng)度 f1 ，等于或略低于其單軸抗拉強(qiáng)度，可能是內(nèi)部缺陷和損傷引發(fā)破壞的概率更大的緣故。 多軸變形 : 應(yīng)力 應(yīng)變曲線的形狀和峰值應(yīng)變值取決于應(yīng)力狀態(tài)和其破壞形態(tài)，分成三類： ☆ 拉伸類： 同單軸受拉，曲線陡直，峰值拉應(yīng)變?yōu)?ε1300 106； ☆ 單、雙軸受壓： 同單軸受壓，峰值壓應(yīng)變 ︱ –ε3 ︱ ≈(23) 103； ☆ 三軸受壓類： 曲線初始陡直，后漸趨平緩，峰部有平臺(tái)，峰值壓應(yīng)變?yōu)?︱ –ε3 ︱ ≈(10～ 50) 103。其它種結(jié)構(gòu)混凝土，或者不同加載途徑下的多軸性能，現(xiàn)有的試驗(yàn)研究資料尚少。 （ ≥C50）的多軸試驗(yàn)結(jié)果表明， 其多軸抗壓（ C/ C， C/ C /C）強(qiáng)度的相對(duì)值（ f3／ fc）隨其強(qiáng)度等級(jí)的增高而減??；在二軸受拉（ T/T）和拉／壓（ T/C）應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度相對(duì)值（ f1／ ft， f3／ fc）則與混凝土強(qiáng)度等級(jí)的關(guān)系不明顯。 3. 鋼纖維混凝土三軸性能試驗(yàn)研究。 ③ 鋼纖維體積含量 (Vf， %）對(duì)于鋼纖維混凝土多軸強(qiáng)度和變形的影響．類似于它對(duì)其單軸性能的影響。 在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，內(nèi)部各點(diǎn)混凝土的三方向主應(yīng)力按照等比例（ ζ1:ζ2:ζ3 =const ）單調(diào)增大、直至破壞的可能性很小。一點(diǎn)的 3個(gè)方向主應(yīng)力經(jīng)歷各種變化的途徑甚至發(fā)生應(yīng)力拉壓易號(hào)和主應(yīng)力軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。至今，這方面雖有些試驗(yàn)研究資料，但不充分。 混凝土二軸受壓的 4種變應(yīng)力途徑試驗(yàn)給出的結(jié)果表明，如果變途徑之前混凝土的應(yīng)力水平低于相應(yīng)二軸強(qiáng)度的 85％（ β0. 85），變途徑后的混凝土二軸抗壓強(qiáng)度仍與單調(diào)比例加載的包絡(luò)圖相符，且破壞形態(tài)相同。當(dāng)應(yīng)力途徑改變之前，試件的應(yīng)力水平不很高，內(nèi)部微裂縫還處在穩(wěn)定發(fā)展階段時(shí)，改變途徑后的混凝土多軸抗壓強(qiáng)度值，與此前的應(yīng)力途徑無關(guān)，即與單調(diào)比例（ σ1:σ2:σ3 =const )加載的試驗(yàn)結(jié)果相符，且破壞形態(tài)相同。 定側(cè)壓加載途徑 (OAP和 OBP）與比例加載（ OP）達(dá)到相同應(yīng)力值 （ ζx=ζy =、 ζx=0. 9fc、 ζy =0. 7fc)時(shí)的主應(yīng)變（ εx εy）列入表以作比較。 這一試驗(yàn)結(jié)果證明， 當(dāng)達(dá)到相同三軸應(yīng)力狀態(tài)的途徑不同，將有不等的主應(yīng)變值，既不同于單調(diào)比例加載情況下的應(yīng)變值，又不能分別用單軸應(yīng)力 應(yīng)變關(guān)系計(jì)算后疊加。 混凝土多軸應(yīng)力的重復(fù)加卸作用是又一個(gè)重要工程問題。 由于混凝土的非單調(diào)比例加載的多軸試驗(yàn)尚少，還有一些重要的現(xiàn)象和規(guī)律有待探索。因此，創(chuàng)建一個(gè)適用于一切應(yīng)力途徑的混凝土本構(gòu)關(guān)系還需要更多、更深入的研究。最后，試件突然被拉斷 ，分成兩半， 與棱柱體單軸受拉破壞過程和特征完全相同。斷裂面由粗骨料界面和拉斷的水泥砂漿構(gòu)成，兩旁材料堅(jiān)實(shí)，無損傷跡象。 混凝土在多軸受壓或拉／壓應(yīng)力狀態(tài)下， 當(dāng)主壓應(yīng)力 σ3的絕對(duì)值遠(yuǎn)大于另兩個(gè)主應(yīng)力 σ1 ， σ2時(shí)， 沿兩個(gè)垂直方向產(chǎn)生拉應(yīng)變（ ε1， ε20)．由于試驗(yàn)時(shí)采取了減摩措施，消減了試件加載面上的約束作用，當(dāng)此拉應(yīng)變超過混凝土的極限值后，形成平行于 ζ3 、也平行于試件側(cè)表面的兩組裂縫面。 邊長 100 mm的立方體試件，破壞時(shí)每邊分成 3～ 5個(gè)小柱，小柱邊長約20～ 30 mm，或?yàn)榇止橇侠瓘降?～ 2倍。 引起柱狀壓壞的主要因素是 σ3 ，另兩個(gè)主應(yīng)力（ σ1 , σ2 ）的作用影響試件的側(cè)向應(yīng)變（ ε1， ε2)，即影響裂縫面的形成和擴(kuò)展。反之，當(dāng) ζ1 , ζ2為拉應(yīng)力時(shí)，增大了側(cè)向拉應(yīng)變，多軸抗壓強(qiáng)度必降低（ ︱ f3︱ fc )。分隔小柱的主裂縫面較寬，小柱內(nèi)還有細(xì)小的縱向裂縫，說明混凝土中的粗骨料和砂漿的界面，以及砂漿內(nèi)部普遺地受到損傷，破壞特征與單軸受壓的相同。當(dāng)裂縫貫通整個(gè)試件后，發(fā)生片狀劈裂破壞。兩旁的砂漿內(nèi)部和粗骨料界面有明顯的損傷和小碎片，但粗骨料完整，不被劈碎。 從破壞機(jī)理分析，不難得出結(jié)論， 同是片狀劈裂破壞，三軸受壓 (C/C/C）試件的抗壓強(qiáng)度 (f3)必大于二軸抗壓 (C/C)強(qiáng)度。 混凝土三軸受壓， 主應(yīng)力 σ1較大可阻止發(fā)生片狀劈裂破壞，但 σ1和 σ3的差值大， 即剪應(yīng)力 (ζ1 – ζ3 )/2較大，破壞后的試件表面出現(xiàn)斜裂縫面。 有些試件的應(yīng)力狀態(tài)在柱狀壓壞和片狀劈裂的范圍以內(nèi)，在形成相應(yīng)的平行裂縫（劈裂）之后，如果終止試驗(yàn)時(shí)的變形大，也會(huì)在表面上出現(xiàn)明顯的斜裂縫，即使單軸受壓的棱柱體試件也是如此。決定混凝土抗壓強(qiáng)度（ fc 或 f3）的還是縱向劈裂裂縫?；炷羶?nèi)的粗骨料和其界面，以及骨料間的水泥砂漿都主要承受壓應(yīng)力， 延遲甚至防止了內(nèi)部微裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，混凝土的極限強(qiáng)度有很大提高。達(dá)到極限荷載后，試件沿最大壓應(yīng)力 ζ3方向發(fā)生宏觀壓縮變形，邊長 70 mm的試件可壓縮成 40～ 50 mm高，側(cè)向則在 ζ1和 ζ2的擠壓下向外膨脹。 混凝土在三方向壓應(yīng)力的共同作用下發(fā)生劇烈的擠壓流動(dòng)，粗骨料和水泥砂漿都有很大相對(duì)錯(cuò)位．試件的邊角因露在加載板之外不受擠壓約束而酥松、剝落．內(nèi)部的材料和構(gòu)造在強(qiáng)力擠碾下遭到嚴(yán)重的破損。有關(guān)的參考表和圖給出的典型破壞形態(tài)的應(yīng)力范圍。擠壓流動(dòng)是一種特例，側(cè)向壓應(yīng)力將縱向劈裂裂縫壓實(shí)，不明顯表露。 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 主要是主拉應(yīng)力 σ1作用 ︱ ζ3 ︱ ＞ ＞ ζ1 、 ζ2 σ2為壓，且