【正文】 能阻止在 σ2的垂直方向發(fā)生受拉裂縫， 主應(yīng)力 σ1較大可阻止發(fā)生片狀劈裂破壞，但 σ1和 σ3的差值大， 混凝土三軸受壓，且 σ1和 σ2都大，三方向的主應(yīng)變均為壓縮。有關(guān)規(guī)范和文獻(xiàn)提供了混凝土多軸強(qiáng)度的多種計(jì)算圖，既簡化了計(jì)算手續(xù)，方便結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)查用，又可給出偏低的多軸強(qiáng)度值，保留適當(dāng)?shù)陌踩喽取? 二維結(jié)構(gòu)常用的 KupferGerstle準(zhǔn)則，修正后被納入模式規(guī)范。 C/C（ ζ1=0， α= ζ2 / ζ3） T/C （ ζ2=0， α= ζ1 / ζ3） AB段曲線： cc fff )1(23 ????????T/C（ ζ2=0， f3≥ fc） BC段： tcffff ???????? ?? 31 當(dāng) f3= fc時(shí)， f1= T/T（ ζ3=0） CD段： f1 = ft 另一些二軸破壞準(zhǔn)則更為簡單，包絡(luò)線由數(shù)段折線組成，二軸強(qiáng)度易于查用或建立公式計(jì)算。 3. 我國 《 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 的混凝土二軸強(qiáng)度包絡(luò)線和三軸抗壓強(qiáng)度圖。其中壓／壓區(qū)和拉／拉區(qū)與 TasujiSlateNilson準(zhǔn)則相同，拉／壓區(qū)與 KupferGerstle準(zhǔn)則相近。 混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3，不考慮中間主應(yīng)力（ ζ2）的影響，以簡化計(jì)算，也可按下式進(jìn)行計(jì)算： 313 )(?????cff 圖示三軸抗壓強(qiáng)度 f3的取值顯著低于試驗(yàn)值對(duì)比圖，且低于國外設(shè)計(jì)規(guī)范的給定值，又有最高強(qiáng)度 (5fc)的限制用于結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算可確保結(jié)構(gòu)安全。 三軸受拉 (T/T/T)應(yīng)力狀態(tài)下，抗拉強(qiáng)度可取為： f1 =0. 9ft。其中關(guān)于多軸強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值，除了明確地列入二軸強(qiáng)度包絡(luò)圖和三軸抗壓強(qiáng)度圖，還對(duì)其余的三軸拉 壓和三軸受拉應(yīng)力狀態(tài)提出了簡化的計(jì)算方法。 （ 壓 壓 ） σ2/σ3= σ2/σ3= f1 /ft* f2 / fc* f2/ft* f3/fc* （ 拉 拉 ） （ 拉 壓 ） σ1/σ3= F E D C A B σ2/σ3 σ1/σ3= σ1/σ3= σ1/σ3= σ1/σ3= σ1/σ3= σ1/σ3= 0 σ1/σ3=0 *3 / cff? 規(guī)范中的混凝土多軸強(qiáng)度設(shè)計(jì)值都以相對(duì)值， f3 / fc＊ 、 f1 / ft＊等表達(dá)。 驗(yàn)算混凝土多軸強(qiáng)度的符號(hào)規(guī)則定為：結(jié)構(gòu)中一點(diǎn)的主應(yīng)力為： 321 ??? ??混凝土多軸強(qiáng)度為： 321 fff ??受拉為正、受壓為負(fù)。三個(gè)象限的折線依次表示二軸拉 拉、拉 壓和壓壓應(yīng)力狀態(tài)。 （ 壓 壓 ） σ2/σ3= σ2/σ3= f1 /ft* f2 / fc* f2/ft* f3/fc* （ 拉 拉 ） （ 拉 壓 ） σ1/σ3= F E D C A B 例 4一鋼筋混凝土平面結(jié)構(gòu)，在荷載設(shè)計(jì)值作用下，按線彈性分析得最不利位置處的主應(yīng)力為（ － － 16N/mm2），試確定混凝土的強(qiáng)度等級(jí)。 解： C40混凝土的單軸抗壓和抗拉強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值分別為： 22 / / mmNfmmNf tc ??計(jì)算其應(yīng)力比 .1 31 ????????r查圖或用表（ DE段）的公式計(jì)算得： 23/ ))(( )(mmNfrffffctct?????????????????231 /1 . 1 9 41 1 .9 4 )(0 . 1 mmNrff ?????? 可見混凝土的二軸拉 壓強(qiáng)度既小于單軸抗壓強(qiáng)度，又小于單軸抗拉強(qiáng)度，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予注意。分析前設(shè)定的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C25，驗(yàn)算其是否滿足承載能力的要求。 三維結(jié)構(gòu)分析后獲得各點(diǎn)的正應(yīng)力 ζii和剪應(yīng)力 ζij后，經(jīng)換 算得主應(yīng)力（ ζ1 、 ζ2 、 ζ3 ），可有不同的拉 壓組合應(yīng)力狀態(tài)，分別按下列方法計(jì)算。 圖中混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度只取決于主應(yīng)力比（ ζ1 / ζ3 ），而忽略了第 2主應(yīng)力（ ζ2 ）的影響，以利簡化計(jì)算；所給強(qiáng)度值顯著地低于試驗(yàn)值，也略低于其他國家有關(guān)規(guī)范中所給的值。三軸受拉（ T/T/T )應(yīng)力狀態(tài)在實(shí)際工程中罕見，混凝土多軸抗拉強(qiáng)度可近似取為： ?? tt ffTTT //例 4一混凝土結(jié)構(gòu)按線彈性法分析，在荷載設(shè)計(jì)值作用下的最不利三軸壓應(yīng)力為（ － 、 － － 30N/mm2）確定所需的混凝土強(qiáng)度等級(jí)。即 213 ?????? fff3 ）21( 、?? if ii?若不考慮混凝土三軸抗壓強(qiáng)度的提高，仍按單軸抗壓強(qiáng)度驗(yàn) 算，則應(yīng)采用 C70混凝土，其 fc = 2/30 mmN?才能滿足承載能力的要求。 例 4一混凝土結(jié)構(gòu)的特殊受力局部，按非線性方法進(jìn)行分析，在修正的荷載設(shè)計(jì)值作用下的最不利三軸壓應(yīng)力為（－ 、－、－ ），驗(yàn)算預(yù)先設(shè)定的 C30混凝土能否滿足承載能力的要求。 滿足承載能力要求。 解：① （ + : + :－ 1）為三軸拉 拉 壓應(yīng)力狀態(tài)，近似按二軸拉 壓應(yīng)力（ + : － 1)狀態(tài)計(jì)算 ?????????????????????cccccctctffffffrffff ))(()(3 )( 0 6 4 )()(3231?????????????cccfffffrff計(jì)算其應(yīng)力比 .1 31 ????????r查圖或用表（ DE段）的公式計(jì)算得： 解： ② （ +: － : － 1）為三軸拉 壓 壓應(yīng)力狀態(tài)，也可按二軸拉 壓應(yīng)力（ + : － 1 ）狀態(tài)計(jì)算， 其應(yīng)力比 .0 4 31 ????????r查圖或用表（ CD段）的公式計(jì)算得： ??????? ?????? ccc ffrff )( )()( 0 3 8 )()(3231???????????????cccfffffrff 結(jié)構(gòu)分析后獲得全結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布，應(yīng)選取若干個(gè)重要特征點(diǎn)和可能的最不利應(yīng)力狀態(tài)分別進(jìn)行混凝土多軸強(qiáng)度的驗(yàn)