【正文】 壓強(qiáng)度發(fā)生在 ζ2/ζ3 =0. 3～ 0. 6之間，最高和最低強(qiáng)度相差 20%25％； ③當(dāng) ζ1/ζ3 = const時(shí)，若 ζ1/ζ3 ＜ ，則 ζ2＝ ζ1時(shí)的抗壓強(qiáng)度低于 ζ2＝ ζ3時(shí)的強(qiáng)度，即圖中 ζ1/ζ3等值線的左端低于右端；反之，若ζ1/ζ3 ＞ ，等值線的左端高于右端。過了強(qiáng)度峰點(diǎn)，試件在側(cè)壓應(yīng)力的支撐下殘余強(qiáng)度緩慢地降低，曲線下降段平緩。 如： pcffffff ?? 301050 5 ?????? ? 開始受力時(shí)，側(cè)壓應(yīng)力 (σ 1=σ 2 )的存在使主壓應(yīng)變 ε 3很小，應(yīng)力 應(yīng)變曲線陡直。 ◇混凝土二軸受拉的體積應(yīng)變 εv ，從一開始受力就是膨脹，一直增大，直至試件破壞。 (T/T, ζ3=0) 任意應(yīng)力比 (ζ2/ζ1= 0～ 1)下，混凝土的二軸抗拉強(qiáng)度 f1 均與其單軸抗拉強(qiáng)度 ft接近， 故 T/T f1≈ ft ◇ 二 軸受拉的應(yīng)力 應(yīng)變曲線與單軸受拉曲線形狀相同， 變形和曲率很小，破壞形態(tài)同為拉斷。 ▲當(dāng) ︱ ζ1/ζ3 ︱ →∞ （即單軸受拉）時(shí)，其極限值為 ε1p = εt,p ,ε3p=νεt,p。多數(shù)試件是拉斷破壞，塑性變形小。 在任意應(yīng)力比例 (σ1 /σ3)情況下，混凝土的二軸拉／壓強(qiáng)度均低于其單軸強(qiáng)度， 即： T/C tc ffff ?? 13 混凝土二軸拉／壓的應(yīng)力 應(yīng)變曲線如圖。 ／壓 (T/C,ζ2=0) 混凝土二軸拉／壓狀態(tài)的抗壓強(qiáng)度 f3 隨另一方向拉應(yīng)力的增大而降低。 ◆在應(yīng)力較低時(shí)，混凝土泊松比 νs0. 5，體積應(yīng)變?yōu)閴嚎s (εv0)。 沿 ζ1（ 0應(yīng)力）方向的突然破壞 沿 ζ2方向的突然脆性拉斷破壞 ◆ 兩個(gè)受力方向的峰值應(yīng)變?chǔ)?p， ε3p隨應(yīng)力比例 (ζ2/ζ3 )而變化； ◆ ε3p的變化曲線與二軸抗壓強(qiáng)度的曲線相似，最大應(yīng)變值發(fā)生在 ζ2/ζ3 ≈，應(yīng)變?chǔ)?p在數(shù)值上最大； 因?yàn)椋? ζ2/ζ3 =～ ζ2/ζ3 =0～ ◆ 而 ε2p由單軸受壓（ ζ2/ζ3 =0)時(shí)的拉伸逐漸轉(zhuǎn)為壓縮變形，至二軸等壓（ ζ2/ζ3 =1)時(shí)達(dá)最大壓應(yīng)變 ε2p= ε3p ，近似直線變化。 ζ2 /ζ3 = 1 (二軸等壓 ) fcc=(～ ) fc fcc ◆ 混凝土二軸受壓的應(yīng)力應(yīng)變曲線為拋物線形，有峰點(diǎn)和下降段，與單軸受壓的應(yīng)力 應(yīng)變?nèi)€相似。 混凝土二軸抗壓強(qiáng)度對(duì)比圖。盡管如此，混凝土的多軸強(qiáng)度和變形隨應(yīng)力狀態(tài)的變化仍有規(guī)律可循，且得到普遍的認(rèn)同。 混凝土的多軸強(qiáng)度是指試件破壞時(shí)三向主應(yīng)力的最大值 : 用 f1， f2， f3 表示， 相應(yīng)的峰值主應(yīng)變?yōu)?： ε1p， ε2p， ε3p。 符號(hào)規(guī)則為： ppfff 321p321 ??? ???? 受拉為正、受壓為負(fù) 國(guó)內(nèi)外發(fā)表的混凝土多軸試驗(yàn)資料已為數(shù)不少，但由于所用的三軸試驗(yàn)裝置、試驗(yàn)方法、試件的形狀和材料等都有很大差異，混凝土多軸性能的試驗(yàn)數(shù)據(jù)有較大離散性。 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 σ1 (C/C, ζ1 =0) 混凝土在二軸拉／壓應(yīng)力不同組合下的強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如圖。 混凝土的二軸抗壓強(qiáng)度（ f3 ）均超過其單軸抗壓強(qiáng)度（ fc ）： C/C cff ?3σ3 σ2 隨應(yīng)力比例的變化規(guī)律為： ζ2 /ζ3 =0～ 0. 2 f3隨應(yīng)力比的增大而提高較快 ； ζ2 /ζ3 =0. 2 0. 7 f3變化平緩， 最大抗壓強(qiáng)度為 (1. 25～ 1. 60) fc，發(fā)生在 σ2 /σ3 ＝ ～ ， ζ2 /ζ3 =0. 7～ 1. 0 f3隨應(yīng)力比的增大而降低 。 ◆ 試件破壞時(shí)，最大主壓應(yīng)力方向的強(qiáng)度 f3和峰值應(yīng)變 ε3p，大于單軸受壓的相應(yīng)值 (fc,εp ）； ◆ 初始斜率隨應(yīng)力比 ζ2 / ζ3增大； ◆ 雙軸壓狀態(tài)下的抗拉延性比單軸壓狀態(tài)下大得多； ◆ 兩個(gè)受力方向的峰值應(yīng)變?chǔ)?p， ε3p隨應(yīng)力比例 (ζ2/ζ3 )而變化； ◆ ε3p的變化曲線與二軸抗壓強(qiáng)度的曲線相似，最大應(yīng)變值發(fā)生在 ζ2/ζ3 ≈，應(yīng)變?chǔ)?p在數(shù)值上最大； 因?yàn)椋? ζ2/ζ3 =～ ζ2/ζ3 =0～ 只有 ζ2/ζ3 ≈，由于ζ2值適中，限制了該方向的拉斷，又不致引起 ζ3 方向的突然崩碎，從而使 ζ3方向的峰值應(yīng)變值 ε3p最大。 沿 ζ1（ 0應(yīng)力）方向的突然破壞 沿 ζ2方向的突然脆性拉斷破壞 ◆ 混凝土二軸受壓的體積應(yīng)變（ εv≈ε1+ε2+ε3）曲線也與單軸受壓體積應(yīng)變曲線相似。 ◆當(dāng)應(yīng)力達(dá)到二軸強(qiáng)度的 85%90％后，試件內(nèi)部裂縫發(fā)展，其體積（包括裂縫在內(nèi)）應(yīng)變轉(zhuǎn)為膨脹。同樣抗拉強(qiáng)度 f1 隨壓應(yīng)力的加大而減小。 兩受力方向的應(yīng)變值和曲線曲率都較小，近似于單軸受拉曲線。 ▲ 二軸拉／壓試件破壞時(shí)的峰值應(yīng)變 (ε1p， ε3p)均隨拉應(yīng)力 f1或應(yīng)力比 ︱ ζ1/ζ3 ︱ 的增大而迅速減小。 ▲體積應(yīng)變 εv ，在開始加載時(shí)為壓縮，因應(yīng)力增大而出現(xiàn)裂縫，臨近極限強(qiáng)度時(shí)轉(zhuǎn)為膨脹。 ◇試件的應(yīng)力比 (ζ2/ζ1)增大，相同應(yīng)力下的主拉應(yīng)變 ε1減小，是應(yīng)力 ζ2橫向變形的影響，達(dá)到二軸抗拉強(qiáng)度時(shí)的峰值應(yīng)變 ε1p也減??；而 ε2p則由壓縮（負(fù)值）過渡為拉長(zhǎng)，當(dāng) ζ2/ζ1 =～ ，ε2p =0，與泊松比值一致。 0 ζ1=ζ2 ＞ ζ3或 ζ1＞ζ2=ζ3 ） 混凝土常規(guī)三軸抗壓強(qiáng)度 f3 隨側(cè)壓力（ σ1=σ2 ）的加大而成倍地增長(zhǎng)，峰值應(yīng)變 ε3p的增長(zhǎng)幅度更大。此后， 側(cè)壓應(yīng)力約束了混凝土的橫向膨脹，阻滯縱向裂縫的出現(xiàn)和開展，在提高其極限強(qiáng)度的同時(shí)，塑性變形有很大發(fā)展，應(yīng)力 應(yīng)變曲線平緩地上升 。 （ 0 ζ1 ζ2 ζ3） 混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3 隨應(yīng)力比 ζ1/ζ3和 ζ2/ζ3變化如圖， 其一般規(guī)律為： ① 隨應(yīng)力比（ ζ1/ζ3 ）的加大，三軸抗壓強(qiáng)度成倍地增長(zhǎng)； ② 第二主應(yīng)力（ ζ2或 ζ2/ζ3 ）對(duì)混凝土三軸抗壓強(qiáng)度有明顯影響。 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 混凝土真三軸受壓時(shí)，應(yīng)變 ε1≠ε2≠ε3，應(yīng)力 應(yīng)變曲線的形狀與常規(guī)三軸受壓的相同，應(yīng)力較低時(shí)近似直線，應(yīng)力增大后趨平緩，尖峰不突出，極限應(yīng)變 ε3p值很大。 σ3 σ2 σ2