【正文】 的計(jì)算方法。表13：跨中截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算分塊名稱及序號(hào)靜矩類別及符號(hào)分塊面Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距yi(cm)對(duì)靜軸*靜矩 Sij=Aiyi(cm3)靜矩類別及符號(hào) Ai (cm2) yi(cm)對(duì)靜軸**靜矩(cm3)翼板①翼緣部分對(duì)靜軸*靜矩Sa—n 2100144648翼緣部分對(duì)換軸**靜矩Sa—o 3000202980三角承托②5002902550028415肋部③ 2001127620011032——184949——242427下三角④馬蹄部分對(duì)靜矩Sb—n 21950馬蹄部分對(duì)換軸靜矩Sbo 22271馬蹄⑤13751390401375140718肋部⑥3002433630024702管道或鋼束2815523902 ——156811——211593翼板①靜軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Sn—n2100144648凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Sn—o3000202980三角承托②5002902550028415肋部③ 3767536177——211348——267572翼板①換軸以上凈面積對(duì) 凈軸靜矩 So—n2100144648換算軸以上換算面積對(duì)換算靜矩So—o3000202980三角承托②5002902550028415肋部③3767236192 ——211345——267587注：*指凈截面重心軸；**指換算截面重心名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積An cm2凈慣矩In cm4310044643101346340796211凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面下緣距離 ynx cm截面抵抗矩上緣Wns cm3 405924405989491817下緣Wnx cm3 272879272983381095對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積 cm3184949184977193371凈軸以上面積 cm3211348211392297233換軸以上面積 cm3211345211371296905馬蹄部分面積cm3156811157199—鋼束群重心到凈軸距離 cm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Io cm4404963714048872746433827換軸到截面上緣距離yos cm換軸到截面下緣距離yox cm截面抵抗矩上緣Wos cm3 5388024538722583340下緣Woxcm3352633352557420596對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積 cm3242427242414250857凈軸以上面積cm3267572267575243390換軸以上面積cm3267587267575243680馬蹄部分面積 cm3211593211561—鋼束群重心到凈換算軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm表14：主梁截面幾何特征值總表 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》，后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間磨擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算： 式中 ：—張拉鋼束時(shí)錨下餓控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于鋼絞線取張控制應(yīng)力為： （見(jiàn)表1） —預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的磨擦系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋波紋管??； —從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； —管道每米局部偏差對(duì)磨擦的影響系數(shù)，取為k=；—從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度（見(jiàn)圖14）。 四分點(diǎn)截面的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表15。 、鋼束回縮引起的損失按《公預(yù)規(guī)》：對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。反向摩擦影響長(zhǎng)度：式中：—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》；對(duì)于夾片錨具； —單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： 其中：—張拉端錨下控制應(yīng)力，本算例為=1395MPa； —預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力； —張拉端至錨固端距離。錨具變形預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算匯總?cè)绫?6. 混凝土彈性收縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由張拉后批鋼束所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，可按下式計(jì)算： 式中： —在計(jì)算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（Mpa），可按下式計(jì)算： 其中：—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩；—計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，其中值見(jiàn)表14所示，值見(jiàn)表10。計(jì)算時(shí)應(yīng)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn)。表16 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表截面鋼束編號(hào)（mm）（mm）跨中截面N1 2截面不受反摩阻力N3 4N5N6L/4截面N1 2N3 4N5N6支點(diǎn)截面N1 2N3 4N5N689表17 四分點(diǎn)截面分批張拉鋼束應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) Aj= ΔAy= Ij =31013463cm4 yjx = ny =鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向力Nyo =ΔAycosα(MPaeyi(MPam)Nyo(NΔAycosα(見(jiàn)表4－15)Nyo合計(jì)張拉次序N310395511039551N2 N210972012136752N4N49948023131554N1N110474034178957N695096N69214855100442N5N59509996051441 由鋼束應(yīng)力松弛引起的損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，可按下式計(jì)算：式中：—張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉，=； —鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼筋 =；—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力。表18:四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào) N1N2N3N4N5N6 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算： 式中：—全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； —鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量；—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；—配筋率，；—鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，見(jiàn)表14；—截面回轉(zhuǎn)半徑，；—鋼束群重心至截面凈軸的距離，見(jiàn)表14；—加載齡期為，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；—加載齡期為，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；（1）徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值得計(jì)算構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為： 式中：—主梁混凝土截面面積； —與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與垮中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件（相對(duì)濕度為75%）下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為20d。表19：四分點(diǎn)截面計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算 （1）(2)（3）=（1）+（2）計(jì)算應(yīng)力損失分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）% 預(yù)加力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總 施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力：（1） （2）由產(chǎn)生的預(yù)加力 縱向力： 彎矩： 剪力： 式中：—鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的值參見(jiàn)表10； —單根鋼束的截面積。表21示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗(yàn)算這兩類截面的承載力。 1）確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)成立時(shí)，中性軸在翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則：其中，—預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于C50混凝土和鋼絞線，=；—截面有效高度，；以跨中截面為例， 說(shuō)明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。則上式為：主梁跨中截面滿足正截面承載能力 其它截面均可用同樣方法驗(yàn)算。 由此可見(jiàn)，尚需配置普通鋼筋來(lái)滿足最小配筋率要求。 1）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置按下列規(guī)定采用：u 距支座中心h/2處截面；u 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；u 錨固于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面；u 箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；u 構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。① 復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》，即： 式中：—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面的最大剪力，見(jiàn)表7，1號(hào)梁 —支點(diǎn)截面的腹板厚度（mm），即； —支點(diǎn)截面的有效高度（mm），即 —混凝土強(qiáng)度等級(jí)。② 截面抗剪承載力驗(yàn)算 驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。 式中：—混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。 上式右邊 因此本例需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。 首先假定，計(jì)算得。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。滿足《公預(yù)規(guī)》：“箍筋配筋率，%” 的要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，主梁抗剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算：式中：—斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值,； —斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力（KN），按下式計(jì)算： —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，； —斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=381mm； —斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，； （見(jiàn)表22），因此； —斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100，當(dāng)時(shí)，??； —混