汽車無(wú)級(jí)變速器設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-10 05:43本頁(yè)面
【正文】 帶傳動(dòng)的分析 變速方式在金屬帶傳動(dòng)中，帶輪由圓錐盤組成，利用圓錐盤的軸向移動(dòng)來(lái)達(dá)到變速。在這種變速器中，有的只是一個(gè)帶輪可軸向移動(dòng)，另一個(gè)帶輪的直徑是固定不變的，這種情況下變速，必須同時(shí)改變兩輪的中心距，這在我們的設(shè)計(jì)中是難以布置和難以控制甚至難以達(dá)到的。B、只有一邊可以調(diào)節(jié)。本方案采用一級(jí)變速就可以達(dá)到設(shè)計(jì)要求。綜上所述:本方案在帶輪的結(jié)構(gòu)選擇單級(jí)，兩個(gè)帶輪都是面可調(diào)的金屬帶形式。因此，在雙向移動(dòng)的情況下：式中 ——帶輪兩邊的夾角； ——帶底面的寬度， ——帶中性層的寬度； ——中性層至底面的距離， (為帶中性層面至頂面的距離)，在帶輪移動(dòng)的情況下，軸向移動(dòng)距離為上式中X的二倍。要擴(kuò)大變速的范圍，須增加帶的寬度，減小帶輪的槽角或減小帶輪的直徑d。經(jīng)驗(yàn)值為2224度。減小帶輪的直徑d會(huì)使帶的疲勞強(qiáng)度降低，所以一般也不宜采用比規(guī)定直徑小的帶輪直徑。材料的選擇：鋼帶，摩擦副表面采用硼化鎢和硼化鉬基合金材料（金屬陶瓷）這種合金主要用于在高溫下工作的易磨損鋼表面，以含鉬的坡莫合金（2，81，17）和鎳鉻合金作粘結(jié)金屬，主是熱壓發(fā)制造的。取最小工作直徑，則最大工作直徑CVT錐輪的結(jié)構(gòu)圖 壓緊裝置的設(shè)計(jì) 曲面壓緊結(jié)構(gòu)所有的基于摩擦的機(jī)械式CVT都需要在工作副上施加一定的壓緊力，以使它們無(wú)滑動(dòng)地可靠工作。當(dāng)前流行的做法是：用一套自動(dòng)控制的渦輪系統(tǒng)。為此，我們嘗試開發(fā)了一種幾乎沒有功率消耗的“純機(jī)械”自壓緊裝置。在輸入軸上有三個(gè)相互間隔120度均勻分布的傳動(dòng)銷，每個(gè)銷和位于可軸向移動(dòng)的帶輪后部的銷的導(dǎo)槽曲面接觸。于是，轉(zhuǎn)動(dòng)和功率就可以通過(guò)壓緊的摩擦副和V—帶傳遞到輸出軸。在特例演變下，這種自壓緊裝置允許=24mm的軸向相對(duì)位移，同時(shí)傳動(dòng)比范圍可達(dá)R≈6。我們堅(jiān)信：經(jīng)過(guò)發(fā)展和完善，這種裝置是有真正有應(yīng)用價(jià)值的。壓緊力隨X的不同（實(shí)際是工作直徑的不同）而變化。即中徑； ——曲面的升角； ——是滾柱銷和曲面接觸處的等效摩擦角，即，是等效摩擦系數(shù)，一般≤3） 平橫條件：若不計(jì)入附加彈簧的輔助壓緊力，有，為系統(tǒng)不打滑的工作條件， （3）由（1），（2）關(guān)系式可得到。5） 確定由關(guān)系式，并利用正切和角切以及（3）式，可以推出： （4）若設(shè)計(jì)中CVT傳遞的最大扭矩，最大功率和相應(yīng)的轉(zhuǎn)速已知，可以確定和及和；再根據(jù)，和等可以利用（4）式求得。 加壓彈簧的設(shè)計(jì)加壓裝置的主要作用是在汽車起步時(shí)，使金屬帶與錐輪彼此壓緊，產(chǎn)生恰當(dāng)?shù)哪Σ亮?足夠傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力?，F(xiàn)選用硅錳合金彈簧鋼絲，估取彈簧中徑=90mm，=18mm。則3） 根據(jù)剛度條件，計(jì)算彈簧全圈數(shù) 取=3圈?，F(xiàn)選用硅錳合金彈簧鋼絲，估取彈簧中徑。2） 根據(jù)強(qiáng)度條件算彈簧鋼絲直徑直徑旋繞比,則補(bǔ)償系數(shù)試算彈簧鋼絲直徑原估取值安全，且為標(biāo)準(zhǔn)值。 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 前進(jìn)檔減速齒輪1) 減速比2） 選擇齒輪類型，材料，精度及參數(shù)A. 選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)B. 選擇齒輪材料：選取大小齒輪材料均為，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為48～55HRC.C. 選擇齒輪為7級(jí)精度D. 選小齒輪齒數(shù), 大齒輪齒數(shù)3) 齒面的接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)A. 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 a) 選擇載荷系數(shù) b） 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 c） 選取齒寬系數(shù) d） 材料的彈性影響系數(shù) e） 按齒面硬度中間值52HRC查得大、小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 f） 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) g） 查得接觸疲勞壽命系數(shù) h） 計(jì)算疲勞許用應(yīng)力 取失效效率為1%，安全系數(shù),B. 計(jì)算 a） 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值 b） 計(jì)算圓周速度V c） 計(jì)算齒寬 d） 計(jì)算齒寬和齒高之比模數(shù) 齒高 e） 計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)，7級(jí)精度，查得動(dòng)載荷系數(shù)直齒輪，假設(shè)查得，使用系數(shù) f） 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，得g） 計(jì)算模數(shù)4) 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)A) 確定公式內(nèi)的計(jì)算數(shù)值a） 按齒面硬度中間值52HRC查得大、小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 b） 查得接觸疲勞壽命系數(shù) c） 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù) d） 計(jì)算載荷系數(shù) e） 查取齒輪系數(shù) f） 查取應(yīng)力校正系數(shù) g） 計(jì)算大小齒輪的并加以比較 h） 計(jì)算模數(shù)對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m略大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪的模數(shù)m的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸的疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪的直徑有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度計(jì)算得的模數(shù)，并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑5) 幾何尺寸計(jì)算A) 計(jì)算分度圓直徑mmmmB) 計(jì)算中心距C) 計(jì)算齒輪寬度圓整： D) 驗(yàn)算 2. 4. 2 倒檔減速齒輪 取倒檔小齒輪與惰輪的減速比 取倒檔惰輪與大齒輪的減速比1） 計(jì)算各齒輪參數(shù)由于結(jié)構(gòu)的原因，倒檔大，小齒輪要有一定的間隙。令，，，2） 驗(yàn)算按齒面彎曲疲勞強(qiáng)度校核公式確定式中各值 K值 計(jì)算T值： 查得 所以安全2. 4. 3 減速軸距的調(diào)整考慮到倒檔大小齒輪不能直接接觸，故軸距＞ 調(diào)整中心距，取， 調(diào)整
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