【正文】 心距: =㎝截面效率指標:ρ==＞表明以上初步擬訂的主梁跨中截面是合理的 橫截面沿跨長的變化本設計采用高等形式橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，梁端部分區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應力，也為布置錨具的需要在距離梁端1600mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬 橫隔梁的位置，端橫隔梁與梁的高度同高，中橫隔梁的高度為2160mm。 主梁作用效應計算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應，然后再進行主梁作用效應組合。簡支梁橋的基頻可采用下列公式計算。計算主梁抗扭慣性矩對于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計算： = —相應為單個矩形截面的寬度和厚度； —矩形截面抗扭剛度系數(shù)；根據(jù)t/b查表計算；m—梁截面劃分成單個矩形截面的塊書。 查表得n=５時，ξ=, G=則： ?。?：由于本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5， m則：= + + + + = + + 0 + + = 1號梁橫向影響線的豎標為: = + = + = = = = 2號梁橫向影響線的豎標為: = + = + = = = = 3號梁橫向影響線的豎標為: = + = + = = = = 各梁的影響線豎標值 梁號123設影響線零點距離一號梁軸線的距離為x則： = 解之得x = 計算荷載的橫向分布系數(shù)、1號邊梁的橫向影響線的圖式：1號梁 汽車= =（ + + ） =人群： = 計算荷載的橫向分布系數(shù)、2號邊梁的橫向影響線的圖式：2號梁 汽車= =（ + + + +） = 人群： = 支點截面的荷載橫向分布系數(shù)，如下圖所示，按杠桿原理法繪制支點截面荷載橫向分布影響線并進行布載1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可計算如下：汽車= =（）=人群： = ： = ，作用位置跨中及處支點處 車道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級的均布荷載標準值 = KN/m，集中荷載標準值按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮诨虻扔?m時， =180KN；橋梁計算跨徑大于或等于50 m時， =360 KN；橋梁計算跨徑在5m～50m時，采用直線內(nèi)插求得。本設計中，采用公路Ⅱ級荷載，則均布荷載= = 。內(nèi)力組合表 序號荷載類別跨中截面四分點截面支點（KNm）（KN）（KN）（1）第一期永久作用0（2）第二期永久作用0（3）總永久作用=（1）+（2）0（4）可變作用（汽車）—II級2170（5）可變作用（汽車）沖擊（6）可變作用（人群）（7）長期組合=（3）+（4）+（6）（8）短期組合=（3）+（4）+（6）（9）極限組合=（3）+（5）+（6）4預應力鋼束的估算及其布置根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類構(gòu)件計算，確定預應力鋼筋數(shù)量。m 設預應力鋼筋截面重心距截面下緣為= mm，則預應力鋼筋的 合力作用點至截面重心軸的距離為= ==，估算鋼筋數(shù)量時，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，由表 = 9860，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩：===所以有效預加力合力為： ≥== N =1860=1395 Mpa預應力損失按張拉控制應力的20%估算，則所需預應力鋼絞線的面積為===3925采用4束8162。 根據(jù)《公預規(guī)》，后張法預應力混凝土構(gòu)件直線管道的凈距不應小于40mm，；對于預埋的金屬管在豎直方向上可將兩管道疊置。各鋼束的彎曲半徑：=66000mm， =66000mm，=40000mm，=40000mm鋼束各控制位置的確定以號鋼束為例，其彎起布置如圖(2) 由=:==375176。=2271mm所以彎起點至錨固點的水平距離 : =+ =3291+2271 =5562 mm則彎起點至跨中截面的水平距離為 : =33810/2+290）=11628mm根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點至導線點的水平距離相等，所以彎止點至導線點的水平距離為：=.cosθ=2271176。）彎起半徑（mm）支點至錨固點的距離（mm）彎起點至跨中截面的水平距離（mm）彎止點距跨中截面的水平距離（mm）N1176。6600029010688538N3176。40000290811712644(3) 各截面鋼束位置及其傾角計算 以 鋼束為例計算鋼束上任意一點i離梁底距離=a+及該點處鋼束傾角為式中a為其重心至梁底鋼束彎起前其重心至梁底的距離a=125mm，為i點所在計算截面處剛熟位置的升高值，計算時首先應判斷出i點所在的區(qū)段然后計算及即：當≤0時，i點位于直線段還未彎起，=0，a==125mm，θi=0當0＜≤＞+時，i點位于圓弧曲線段，及按下式計算， = R ， =arcsin 當＞+時，i點位于靠近錨固端的直線段上，此時==176。) (㎜) =a+(㎜)跨中=0N131317470為負值,鋼束尚為彎起00125N210687470165N311628452712581174527125L/4=5490㎜N1313174705319355480N2106874707382N3116284527﹤000125811745273330支點=14580㎜N1313174701376911421267N2106874701583213771542N31162845275272342467811745278783742867(4) 鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3，N4四束預應力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端四束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N2在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預應力管道，N3，N4在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎角度為T = R=10000mm = = = (5) 鋼束長度計算 鋼束長度計算表鋼束號R（mm）彎起角度弧度曲線長度（mm）直線長度（mm）有效長度（mm）鋼束預留長度（mm）鋼束長度（mm）①②③④⑤⑥⑦⑧=⑥+⑦40000453823222343801200355804000045381620034424120035624660007487622634462120035662660007487210034490120035690 非預應力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數(shù)量，在確定預應力鋼筋數(shù)量之后，非預應力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。(2) 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆350mm濕接縫（Ⅱ階段） 預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預應力鋼筋能夠參與截面受力。(3) 橋面、欄桿及人行道施工和運營階段（Ⅲ階段） 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2400mm。和不僅有豎彎還有平彎，其角度應為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度=176。所以空間轉(zhuǎn)角為==176。根據(jù)《公預規(guī)》附錄D，計算公式如下： 反向摩擦影響長度：=，其中=/LΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預規(guī)》，對于夾片式錨具頂壓張拉時，∑△L=4㎜ —單位長度由管道摩檫引起的預應力損失，按下列公式計算 =/L其中： —張拉端錨下控制應力， —預應力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應力，即扣除σL1后的鋼筋應力； 反摩阻影響長度計算表 截面位置鋼束號=（MPa）（MPa）=（MPa）L（mm）=/L（MPa）（mm）跨中13951717313486139517173134861395171731032913951717310329L/413958740152571395874010971139587407875139587407875支點139529019304139529019304139529019304139529019304 從表中中可知三束預應力鋼絞線均滿足Lf≤L1，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應力損失σL2為：△σ錨具變形、鋼絲回縮引起的預應力損失σL2計算表 截面鋼束編號x（㎜）（㎜）Δσ（MPa）（MPa）平均值（MPa）跨中1717313486xLf截面不受反摩阻影響0171731348617173103291717310329L/487401525787401097187407875xLf截面不受反摩阻影響87407875支點29019304290193042901930429019304 預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失。 四分點截面 第一階段: (截面重心軸)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =1700160（）+ （600+600）90（）+ 20090（ ） = B:第三階段: (截面重心軸以上面積對凈截面重心軸的面積 mm – 160 – 90 = mm = + 200（） = + = C:下梗肋bb以上面積對凈截面重心軸的面積 = + 200（ ） = – = .第二階段: (截面重心軸 =)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =1700160（）+ （600+600）90（）+ 20090（ ） = B:第三階段: (截面重心軸以上面積對凈截面重心軸的面積 mm – 160 – 90 = mm = + 200（） = + = C:下梗肋bb以上面積對凈截面重心軸的面積 = + 200（ ） = – = .第三階段: (截面重心軸=)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =2400160（）+ （600+600）90（）+ 20090（ ） = B:第三階段: (截面重心軸以上面積對凈截面重心軸的面積 mm – 160 – 90 = mm = + 200（） = + = C:下梗肋bb以上面積對凈截面重心軸的面積 = + 200（ ） = – = 對于跨中截面：第一階段: (截面重心軸)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =1700160（927）+ （600+600）90（927160）+ 20090（927