【正文】 ） （用于沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)）對(duì)于本設(shè)計(jì)橋梁：Hz = （33m 40m 取兩者較大值） 二、活載內(nèi)力計(jì)算（一）計(jì)算各截面最大彎矩和最小彎矩及剪力 《橋規(guī)》：汽車荷載有車道荷載和車輛荷載組成。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算采用車道荷載；橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載、涵洞、橋臺(tái)和擋土墻土壓力等的計(jì)算采用車輛荷載。本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)荷載是公路Ⅰ級(jí)，其車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=。P=320=384kN車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中最大影響線峰值處。所以該截面沒(méi)有最大彎矩和最小彎矩。計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。mM1/4max=(1+) =計(jì)算公式：用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=m 對(duì)應(yīng)剪力為： Q1/4=第一跨跨中截面 彎矩影響線如圖69：圖69 第一跨跨中截面彎矩影響線（1）最大彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大彎矩值。 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=m 對(duì)應(yīng)剪力為： Q1/2= kN（2）最小彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一跨跨中截面的最小彎矩值。mM1/2min=(1+) ()=計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。mM3/4max=(1+)=計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=m 對(duì)應(yīng)剪力為： Q3/4= kN第二支點(diǎn)截面彎矩影響線如圖611：圖611 第二支點(diǎn)截面彎矩影響線（1）最大彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第三跨3/8截面處，得第二支點(diǎn)截面的最大彎矩值。 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=m 對(duì)應(yīng)剪力為： Q支2= kN（2）最小彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第二支點(diǎn)截面最小彎矩值。mM支2min=(1+) ()=第二、三跨計(jì)算結(jié)果將在表65中列出。m)M(kNm)M(kNm)M(kNm)M kNm) 第二跨1/4Q(kN) M(kNm)第二跨1/2Q(kN) M(kN計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一支點(diǎn)截面的最小剪力值。mQ支1min=(1+)()= 對(duì)應(yīng)彎矩為： M支1=0 kN計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第一跨的1/4跨上和第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最小剪力值。mQ1/4min=(1+) ()= 對(duì)應(yīng)彎矩為： M1/4=計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第一跨的前1/2跨上和第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。mQ1/2min=(1+) （）= 對(duì)應(yīng)彎矩為： M1/2=計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第一跨的前3/4跨上和第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。m 第二支點(diǎn)截面剪力影響線如圖616：圖616 第二支點(diǎn)截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第二支點(diǎn)截面的最大剪力值。 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q支2max=(1+) = 對(duì)應(yīng)彎矩為： M支2=計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=m 由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計(jì)算過(guò)程，其余第二、三跨計(jì)算同第一跨，而第四、五、跨與第一、二、跨對(duì)稱，計(jì)算結(jié)果一樣。表66 各截面剪力最大和剪力最小及相應(yīng)的彎矩截面號(hào)內(nèi)力最大剪力最小剪力截面號(hào)內(nèi)力最大剪力最小剪力支點(diǎn)1Q(kN)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨1/4Q(kN)支點(diǎn)3Q(kN)M(kNm)1670M(kNm)第一跨1/2Q(kN)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)M(kNm)支點(diǎn)2Q(kN) M(kNm)第二跨1/4Q(kN)M(kNm) 第二跨1/2Q(kN) M(kNm)第四節(jié) 其它因素引起的內(nèi)力計(jì)算一、溫度引起的內(nèi)力計(jì)算由于連續(xù)梁只有一個(gè)橫向支座，所以整體溫度變化對(duì)梁的內(nèi)力沒(méi)有影響，考慮到橋面板由于日照等因數(shù)產(chǎn)生不均勻溫變，根據(jù)以前已有的記錄，假設(shè)橋面板和梁底的不均勻溫差為50C,從上至下呈線性分布，按以上假設(shè)由橋梁博士Dr. Bridge程序可算出不均勻溫變引起內(nèi)力。二、支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對(duì)支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分，其具體計(jì)算方法是：五跨跨連續(xù)梁的六個(gè)支座中取邊支座下沉1cm，其余支座不動(dòng)，按以上方法用Dr. Bridge程序計(jì)算出支座位移引起的內(nèi)力。67 溫度變化及支座沉降引起的內(nèi)力截面號(hào)內(nèi)力溫度變化支座沉降截面號(hào)內(nèi)力溫度變化支座沉降支點(diǎn)1Q(kN)第二跨1/2Q(kN)M(kNm)00M(kNm)第一跨1/4Q(kN)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨1/2Q(kN)支點(diǎn)3Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)支點(diǎn)2Q(kN)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)M(kNm)第二跨1/4Q(kN)　　　　M(kNm)　　　第五節(jié) 內(nèi)力組合參照《橋規(guī)》，主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表68；《橋規(guī)》, 主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表69，610。圖615 承載能力極限狀態(tài)包絡(luò)圖作用短期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖圖616 正常使用極限狀態(tài)包絡(luò)圖第七章 預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算及布置第一節(jié) 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁 （1） 跨中正彎矩首先，根據(jù)跨中截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。=,=1520mm，=780mm,=,=，=－。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： ===，取32根。預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置如圖71 跨中截面 （㎝） 支點(diǎn)截面（㎝）圖71 預(yù)應(yīng)力筋束布置圖預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要求及有關(guān)計(jì)算參數(shù)列于表71 、72 40m預(yù)應(yīng)力筋屬的曲線要素表 表71鋼束編號(hào)彎起點(diǎn)距跨中（mm）曲線水平長(zhǎng)度（mm）曲線方程1 2019800Y=1203019800Y=200+4019800Y=200+ 33 m鋼束編號(hào)彎起點(diǎn)距跨中（mm）曲線水平長(zhǎng)度（mm）曲線方程1 2019800Y=1203019800Y=200+4019800Y=200+ 注：表中曲線方程以截面底邊為x坐標(biāo)，以過(guò)彎起點(diǎn)垂線為y坐標(biāo)各算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角 表72 40m計(jì)算截面截面距離跨中（mm）錨固截面20000支點(diǎn)截面19700變截面點(diǎn)13500L/4截面點(diǎn)10000跨中截面0鋼束到梁底距離（mmm）1 2號(hào)束1201201201201203號(hào)束170016465752004號(hào)束2100675200合力點(diǎn)1010160鋼束與水平線夾角（度）1 2號(hào)束000003 號(hào)束4號(hào)束0平均值0累積角度（度）1 2 號(hào)束000003 號(hào)束04號(hào)束033 m計(jì)算截面截面距離跨中（mm）錨固截面16500支點(diǎn)截面16200變截面點(diǎn)10000L/4截面點(diǎn)8250跨中截面0鋼束到梁底距離（mmm）1 2號(hào)束1201201201201203號(hào)束170016557515752004號(hào)束21002043675200合力點(diǎn)1010160鋼束與水平線夾角（度）1 2號(hào)束000003 號(hào)束4號(hào)束0平均值0累積角度（度）1 2 號(hào)束000003 號(hào)束04號(hào)束0 2 支點(diǎn)負(fù)彎矩根據(jù)支點(diǎn)截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。=,=1520mm，=780mm,=,=，=－。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： ===，取21根。預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置如圖72支點(diǎn)截面圖72 支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束布置預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要求及有關(guān)計(jì)算參數(shù)列于表 73 表731鋼束編號(hào)彎起點(diǎn)距支點(diǎn)（mm）曲線水平長(zhǎng)度（mm）曲線方程104000Y=200－204000Y=200－305000Y=280－注：表中曲線方程以截面頂邊為x坐標(biāo)，以過(guò)彎起點(diǎn)到頂邊的垂線為y坐標(biāo) 表732計(jì)算截面截面距離跨中（mm）5000400020000鋼束到梁底距離（mmm）1 2號(hào)束001502003號(hào)束0280合力點(diǎn)0鋼束與水平線夾角（度）1 2號(hào)束003號(hào)束0平均值0累積角度（度）1 2號(hào)束003號(hào)束0 第二節(jié) 截面幾何性質(zhì)計(jì)算 截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。按公式判斷截面類型。應(yīng)按寬度為的矩形截面計(jì)算其承載力。m=107678 kN（二） 支點(diǎn)截面正截面承載力計(jì)算跨中截面尺寸及配筋情況見(jiàn)圖72：b=180,上翼緣板厚度為150mm,若考慮承托影響，其平均厚度為 =150+=上翼緣寬度取下列數(shù)值中的較小者： （1）； （2） （3）180+2602+12=綜合上述計(jì)算結(jié)果，取=2100mm。m= kN在受拉區(qū)應(yīng)增加6的構(gòu)造鋼筋，以提高結(jié)構(gòu)的延性（三） 斜截面抗剪承載力計(jì)算選取距支點(diǎn)h/2和變截面處進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。 距A支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力值計(jì)算 (A為邊跨邊支點(diǎn))首先，進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)