【正文】 度至800℃以前，制品中由于液相的存在而具有塑性，此時可以進行急冷，最好的方法是直接吹風(fēng)冷卻，即在第27—29節(jié)輥上下設(shè)置橫穿窯斷面的冷風(fēng)噴管（每節(jié)輥上設(shè)6根，輥下設(shè)4根），每根噴管上均勻地開有￠30mm的圓形出風(fēng)口，對著制品上下均勻地噴冷風(fēng)，達到急冷效果。為達到緩冷目的，一般采用熱風(fēng)冷卻制品的方法，該窯在第30—32節(jié)的輥上設(shè)置間冷風(fēng)管，每節(jié)設(shè)8根。此外，第33—39節(jié)窯頂每節(jié)設(shè)一個1420120的長方形抽熱風(fēng)口，經(jīng)熱風(fēng)罩與調(diào)節(jié)閘板后通向抽熱風(fēng)總管。但由于制品溫度較低，即使允許快冷也不容易達到。在第442節(jié)窯頂設(shè)置軸流風(fēng)機，每節(jié)并排裝5臺小型軸流風(fēng)機，共裝15臺。為加強窯體密封，應(yīng)盡量少設(shè)置事故處理口，而為了便于處理事故，兩側(cè)墻事故處理一般采用交錯布置形式，為了能清除窯內(nèi)任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應(yīng)大于事故處理孔對角線延長線與對側(cè)內(nèi)壁交點連線。 觀察孔與測溫孔：每個燒嘴的對側(cè)窯墻設(shè)置直徑50mm的觀察孔，上窯墻觀察孔的里面要向下打個斜角，以便可以觀察窯內(nèi)磚的走勢情況及其它燃燒情況，當(dāng)遇到了事故處理口時就不設(shè)置觀察口。該窯在第1112，1718,2425,2829，3233節(jié)連接處設(shè)置測溫孔。該窯在每節(jié)中部留設(shè)20mm膨脹縫，且耐火層與隔熱層間錯縫留設(shè)。全窯共42鋼架結(jié)構(gòu)，其高度、寬度隨窯長方向會有所改變。窯墻直接砌筑在鋼板上，鋼架承擔(dān)著窯墻和窯頂及附屬設(shè)備的全部重量。 窯體材料的選用名稱材質(zhì)使用溫度導(dǎo)熱系數(shù)厚度低溫段1—11節(jié)、30—42節(jié)窯頂耐火層輕質(zhì)粘土磚1150230隔熱層硅酸鋁耐火纖維束100090窯墻耐火層輕質(zhì)粘土磚1150230隔熱層硅酸鋁耐火纖維束1000130窯底耐火層輕質(zhì)粘土磚1150130隔熱層硅藻土磚1000以下+195中溫段12—15節(jié)窯頂耐火層輕質(zhì)粘土磚1150+230隔熱層硅酸鋁耐火纖維束1000130窯墻耐火層輕質(zhì)粘土磚1150+230隔熱層硅酸鋁耐火纖維束1000130窯底耐火層輕質(zhì)粘土磚1150+130隔熱層硅藻土磚1000以下+195高溫段16—29節(jié)窯頂耐火層輕質(zhì)高鋁磚1400230隔熱層硅酸鋁耐火纖維束1000130窯墻耐火層輕質(zhì)高鋁磚1400230隔熱層硅酸鋁耐火纖維束1000130窯底耐火層輕質(zhì)高鋁磚1400230隔熱層硅藻土磚1000以下+195 ：所用燃料為液化石油氣，其組分查得如下表所示：H2CH4C2H6C2H4C3H8C3H6C4H10C4H8C5H12C5H10Qnet(MJ/Nm3)1065161515281013110在已知燃料組成的情況下，可用根據(jù)燃燒反應(yīng)式列表計算的方法，較為精確地求出燃料燃燒所需的空氣量、生產(chǎn)煙氣量及煙氣組成。取室溫20℃，； ；(工業(yè)爐手冊附表c40)查表（燃料及燃燒表52）在t=2100℃時燃燒產(chǎn)物比熱為：cg=。，則實際溫度為：t=2100=1575℃，比最高溫度1180℃高出395℃， 符合燒成需求，認(rèn)為合理。理論空氣消耗量L0=(Nm3/Nｍ3），=（——）20Χ＋200Χ=3071Χ(kJ/h) 燒成產(chǎn)品質(zhì)量G3=(Kg/h)；出燒成帶產(chǎn)品溫度為1200℃，此時產(chǎn)品平均比熱為=（kJ/m3.℃）,則Q3=G3c3t3=1200=(kJ/h)取離窯廢煙氣中空氣過剩系數(shù)為，煙氣離窯溫度為200℃，(kJ/m3.℃）則：Vg=[Vg0+(αgα)Lo]Χ=[+()]Χ=（m179。窯墻散熱:熱流密度:q===(w/m2)窯墻散熱面積A==二側(cè)窯墻共散熱：=2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯頂散熱面積A= =窯頂散熱量：==(kJ/h)窯底散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積A= =窯底散熱量：==(kJ/h)中溫段總散熱量：= ＋＋=++=(kJ/h)高溫段：900~1200℃,第16—29節(jié)，窯外壁平均溫度取80℃，環(huán)境溫度20℃，窯內(nèi)平均溫度1050℃。+++=++++左邊=+110078Χ+688Χ+3071Χ=+113837Χ右邊=+11969Χ+++（+113837Χ）解得Χ=27，即單位時間液化氣消耗量為B=27(Nm3/h)由于單位時間產(chǎn)量G=,Qd=110MJ/m3,則單位產(chǎn)品熱耗為： 列出預(yù)熱帶燒成帶熱平衡表 熱收入 熱支出項目 kJ/h %項目 kJ/h %坯體帶入顯熱Q1產(chǎn)品帶出顯熱Q3燃料化學(xué)顯熱Qf2972106煙氣帶走顯熱Qg323163助燃空氣顯熱Qa18576窯體帶走顯熱Q5漏入空氣及噴入風(fēng)帶入顯熱82917物化反應(yīng)耗熱Q7其他熱損失Q85 總計100總計100Q3—制品帶入顯熱； Q10—冷卻風(fēng)帶入顯熱；Q11—制品帶出顯熱； Q14—窯墻、窯頂散熱；Q16—從窯道內(nèi)抽出熱風(fēng)帶走顯熱； Q17—從間壁抽出熱風(fēng)帶走顯熱；Q18—其他熱損失制品帶入的顯熱 Q3此項熱量即為預(yù)熱帶、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱：Q3=(kJ/h)冷卻風(fēng)帶入顯熱 Q10設(shè)鼓入冷風(fēng)量為 m3/h ，鼓入冷風(fēng)的溫度ta=20 ℃,20 ℃時空氣的比熱為ca= ，Q10= cata=20=26制品帶出顯熱Q11出窯時制品的質(zhì)量：G11=( kg/h)，取出窯產(chǎn)品溫度t11為80℃，(kg.℃),Q11=G11t11c11=80=窯體散失熱量 Q14急冷段：1200～750℃，第27—29節(jié)窯體散熱，設(shè)窯墻外壁溫度t3為50℃，環(huán)境溫度為20℃，內(nèi)壁平均溫度t2為975℃ 窯墻散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A==二側(cè)窯墻共散熱：=2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q= ==(w/m2)窯頂散熱面積：A==窯頂散熱量：=qA==(kJ/h)窯底散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積 A==窯底散熱量：=qA==(kJ/h)急冷段窯體總散熱量：=＋＋=++=(kJ/h)緩冷段：750—250℃，第30—39節(jié)，窯外壁平均溫度取30℃，環(huán)境溫度20℃，窯內(nèi)平均溫度500℃。窯墻散熱: 熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A==(w/m178。為簡化計算，取該段平均溫度為換熱管內(nèi)壁溫度tw=700℃；取進入間壁的冷卻風(fēng)溫ta1=20℃，初定抽出熱風(fēng)溫度ta2=66℃，則管內(nèi)平均溫度為ta==43℃；以一根間冷管計，其換熱面積F=dL==㎡,取間壁管通道內(nèi)空氣流速=4Nm/s=；則間壁通道內(nèi)對流換熱系數(shù)=[kJ/(㎡.)],間冷管為耐熱鋼管，其導(dǎo)熱系數(shù)可忽略，故可取間冷管內(nèi)壁的平均溫度為tw=700℃，取換熱效率=，計算間冷管冷卻風(fēng)換熱Q=（70043）=(kJ/h),每根間冷管內(nèi)空氣流量V=3600Fn=36004=(Nm3/h)；驗算間壁抽出熱風(fēng)溫度ta2==℃|（）/66|=＞,則令t=℃，該段總抽出熱量為Q17=24=(kJ/h)其他熱損失Q18此項熱損失可取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，按占冷卻帶熱收入總量的5%計算Q3+Q10=Q11+Q14+Q16+Q17+Q18+26=++264++（+26）解得 =（Nm3/h) （Nm3/h) 熱收入 熱支出項目 KJ/h %項目KJ/h% 制品帶入顯熱Q3 制品帶出顯熱Q1 冷卻風(fēng)帶入顯熱Q10 窯體散失熱量Q14 窯道抽出熱空氣帶走顯熱Q16 間壁管熱風(fēng)帶走顯熱Q17總計 100其他熱損失Q18 5總計 100 輥子的選擇為節(jié)約費用，不同的溫度區(qū)段一般選用不同材質(zhì)的輥子。 輥距的確定考慮到制品長度不大，由經(jīng)驗公式計算：H=500=166mm,同時考慮到每節(jié)窯長2008mm,，每節(jié)20根。 傳動聯(lián)接方式主動端采用彈簧夾緊式，從動端采用托輪摩擦式傳動過程電機—減速器—主動鏈輪—輥子鏈—從動鏈輪—主動螺旋齒輪—從動螺旋齒輪—棍棒傳動軸—輥子 輥子轉(zhuǎn)速的選擇根據(jù)輥子轉(zhuǎn)速的公式：L窯長,mmt燒成周期,mind輥子直徑,mmK考慮到制品的滑動系數(shù),一般取K = : r/min10. 管道尺寸、阻力計算及燒嘴、風(fēng)機的選用排煙系統(tǒng)的管道計算 由預(yù)熱帶燒成帶的熱平衡計算可得出單位時間內(nèi)的煙氣量為Vg==27=(Nm3/h)，該窯在輥上共設(shè)32對350（mm)的排煙口，輥下共設(shè)34個的排煙口，則煙氣進入排煙口的平均流速為：由于該輥道窯的排煙口都是直接用金屬管道插入窯道內(nèi)，從以上計算出的流速看，正好符合煙氣在金屬管道中的取值范圍，說明排煙尺寸設(shè)計合理。g=[273/（273+20）273/（273+200）] =煙氣在煙道中流動時的局部阻力he局部阻力ζ可由查表得：煙氣從窯爐進入支管：ζ=1；支煙管進入分煙管：ζ=1；并90176。急轉(zhuǎn)彎：ζ=2；分管進入90176。急轉(zhuǎn)彎：ζ=2；分管進入總管：ζ=1；則煙道內(nèi)局部阻力為he=（1+1+2+2++2+1）=201Pa摩擦阻力hf摩擦阻力系數(shù)：金屬管道取ζ=，支煙道直徑=200mm，長度=1m分煙道直徑=350mm，長度=總煙道直徑=600mm，長度=10mhf=ζ（/+ /+ /）..=（1/++10/）=29Pa煙囪阻力忽略不計，風(fēng)機應(yīng)克服總阻力= hi + hg + he+ hf=237 P