【正文】 其中：， 上核心距為： 下核心距為： ，說明鋼筋群重心處于截面的核心范圍內(nèi)，見圖32.（2）鋼束起彎角度和線形的確定：在確定鋼束起彎角度時，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。.為了簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束需進行平彎。）； ——計算跨徑（cm）； ——錨固點至支座中心線的水平距離（cm）。計算鋼束群重心到梁底的距離 見表33，鋼束布置圖見圖35。通過每根鋼束長度計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，用于備料和施工。表34 鋼束長度計算表鋼束號半徑R彎起角曲線長度直線長度L1有效長度鋼束預(yù)留長度鋼束長度cmradcmcmcmcmcmcm4100140338014026001401850140第四章 計算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗算準備計算依據(jù)。 2)有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。本設(shè)計中由于＜，則，為承托根部厚度。 截面凈距計算應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。在張拉階段和使用階段應(yīng)計算的截面如圖41所示。（2） 在使用階段，換算截面的中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。2）bb線以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。4）換軸（o o）以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。表44 跨中截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：b1=180cm,ys=,h=190cm靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸靜矩San2700 三角承托2500 肋部3200 求和下三角4馬蹄部分對凈軸靜矩Sbn169 馬蹄51150 肋部6260 管道或鋼束 求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn2700 三角承托2500 肋部3 求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son2700 三角承托2500 肋部3 求和分塊名稱及序號已知：b1=250cm,ys=,h=190cm靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對換軸靜矩Sao3750 三角承托2500 肋部3200 求和下三角4馬蹄部分對換軸靜矩Sbo169 馬蹄51150 肋部6260 管道或鋼束 求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sno3750 三角承托2500 肋部3 求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜矩Soo3750 三角承托2500 肋部3 0求和表45 四分點截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：b1=180cm,ys=,h=190cm靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸靜矩San2700 三角承托2500 肋部3200 求和下三角4馬蹄部分對凈軸靜矩Sbn169 馬蹄51150 肋部6260 管道或鋼束 求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn2700 三角承托2500 肋部3 求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son2700 三角承托2500 肋部3 求和分塊名稱及序號已知：b1=250cm,ys=,h=190cm靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對換軸靜矩Sao3750 三角承托2500 肋部3200 求和下三角4馬蹄部分對換軸靜矩Sbo169 馬蹄51150 肋部6260 管道或鋼束 求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sno3750 三角承托2500 肋部3 求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜矩Soo3750 三角承托2500 肋部3 0求和表46 支點截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：b1=180cm,ys=,h=190cm靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸靜矩San2700 三角承托2 肋部3 求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Snn2700 三角承托2 肋部3 求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩Son2700 三角承托2 肋部3 求和分塊名稱及序號已知：b1=250cm,ys=,h=190cm靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸靜矩Sao3750 三角承托2 肋部3200 求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sno3750 三角承托2 肋部3 求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩Soo3750 三角承托2 肋部3 0求和 截面幾何特新匯總表 計算結(jié)果進行匯總，見表47。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。(l為計算跨徑)表51（1） 四分點截面管道摩擦損失計算表 鋼束號x)(。)(rad)(m)（MPa）17273747表51（3） 支點截面管道摩擦損失計算表 鋼束號x)(。計算方法如下：反向摩擦影響長度： （52）式中:—錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》 ；對于夾片錨具 = 6 mm；—單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算： 其中 σo—張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為1395MPa； σl—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力； l—張拉端至錨固端距離，即鋼束的有效長度。表52（1） 四分點截面計算表鋼束號(MPa/ mm)影響長度(mm)錨固端(MPa)距張拉端距離x(mm)1234表52（2）跨中截面計算表鋼束號(MPa/ mm)影響長度(mm)錨固端(MPa)距張拉端距離x(mm)1234表52（3）支點截面計算表鋼束號(MPa/ mm)影響長度(mm)錨固端(MPa)距張拉端距離x(mm)10203040 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： （55）式中 — 在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生的 混凝土法向應(yīng)力（）可按下式計算： = （56）式中 、—分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩； —計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， 可查主梁截面特性匯總表，可查各計算截面的鋼束 置及鋼束群重心位置計算表。 支點截面計算表 表53（1）計算數(shù)據(jù) An= ΔAp= In = ynx= cm αEp =σl4(MPa) ΣΔσpc(MPa)合計 計算應(yīng)力損失的鋼束號132ΣMp0(N﹒m) 預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi epi = ynx – ai ΣNp0 錨固時預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0 cosα錨固時鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4 鋼束號4132 四分點截面計算表 表53（2）計算數(shù)據(jù) An= cm2 ΔAp= In = ynx= cm αEp =σl4(MPa) ΣΔσpc(MPa)合計 計算應(yīng)力損失的鋼束號132ΣMp0(N﹒m)預(yù)加彎矩Mp0=Np0epiepi = ynx – aiΣNp0錨固時預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0cosα111錨固時鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4鋼束號4132 跨中截面計算表 表53（3）計算數(shù)據(jù) An= cm2 ΔAp= cm2 In = cm4 ynx= cm αEp =σl4(MPa) ΣΔσpc(MPa)合計 計算應(yīng)力損失的鋼束號132ΣMp0(N﹒m) 預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi epi = ynx – ai ΣNp0 錨固時預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0 cosα 錨固時鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4 鋼束號4132鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按