【正文】 烈攪拌下極易乳化，致使液壓油液變質(zhì)或生成沉淀物，防礙冷卻器的導(dǎo)熱，阻滯閥門和管道，降低潤(rùn)滑性且腐蝕金屬，所以，液壓油液應(yīng)具有良好的抗乳化性。在大氣中，礦物油通常能溶解5%至10%的空氣，空氣混入液壓油液后會(huì)產(chǎn)生氣泡，氣泡在液壓系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)，不僅會(huì)使系統(tǒng)的剛性下降，動(dòng)特性變壞，潤(rùn)滑條件惡化，而且還會(huì)產(chǎn)生異常的噪音、振動(dòng)。 （7）防銹性能好，對(duì)金屬的腐蝕性小。銹蝕而使精度和表面質(zhì)量受到破壞。所以，液壓油液應(yīng)具有良好的防銹性能和不腐蝕金屬性能。密封材料長(zhǎng)期共存于液壓油液中會(huì)產(chǎn)生溶脹軟化或干縮硬化，使密封失效，產(chǎn)生泄漏，系統(tǒng)壓力下降，以致工作不正常。 液壓自動(dòng)張緊裝置是在工作時(shí)，其工作環(huán)境的溫度不高，但有防塵要求，參考《液壓元件產(chǎn)品樣本》，綜合確定選用20號(hào)精密機(jī)床液壓油。采用了固定的雙金屬側(cè)板和二次密封結(jié)構(gòu)，具有耐沖擊、維修方便、工作可靠等優(yōu)點(diǎn)。 由于液壓油在主油路只流經(jīng)一個(gè)單向閥的主油路，其壓力損失很小，則油泵的工作壓力為：　　　　　　 所以油泵的最大工作壓力P泵＝　 油泵泄漏系數(shù)Ｋ=～,?。耍?，則油泵的流量為： Q泵≥KQ==24L/min 根據(jù)《液壓元件產(chǎn)品樣本》選用GBG1016型單級(jí)齒輪泵。當(dāng)由n=1460r/min的電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)，該泵最大流量Ｑ＝1460=24L/min。 當(dāng)F=，有： 取安全系數(shù)n=3，許用應(yīng)力為： 由此說明這個(gè)截面的抗拉強(qiáng)度滿足要求。這種產(chǎn)品市場(chǎng)的發(fā)展是不需論辯的，其每年市場(chǎng)增用量都在上升。近年來，帶式輸送機(jī)價(jià)格大戰(zhàn)此起彼伏：行業(yè)內(nèi)企業(yè)都經(jīng)歷了殘酷價(jià)格之爭(zhēng)的考驗(yàn)。按DIⅡ標(biāo)準(zhǔn)《產(chǎn)品質(zhì)量分等規(guī)定》、《通用技術(shù)條件》等，膠帶機(jī)的噸成本（不含膠帶）應(yīng)為8200元~9200元，這個(gè)價(jià)格不包括：有特殊要求的產(chǎn)品；驅(qū)動(dòng)裝置及其他部分復(fù)雜的產(chǎn)品；需要新設(shè)計(jì)的產(chǎn)品；考慮固定費(fèi)用和管理費(fèi)用及稅金之后，其噸價(jià)格應(yīng)為9840元至11040元。 隨著科技的日益提高，材料的不斷改進(jìn)，工人技術(shù)的提高，產(chǎn)品的生產(chǎn)效率大幅的提高，帶式輸送機(jī)的生產(chǎn)成本也隨之而降。 張緊裝置在這整個(gè)輸送機(jī)所占的資金比例占80%以上，所以，在張緊部分的設(shè)計(jì)更要考慮到經(jīng)濟(jì)性，下面的例子充分表明了液壓張緊在資金上的節(jié)省。名稱 帶強(qiáng)（Nmm1）軸功率（kW）安區(qū)系數(shù)洞室（m3）輸送帶長(zhǎng) m節(jié)約資金 萬元液壓張緊 2000 0 3440固定張緊 2500 160 3432 0 則 ，按50元/m2計(jì)。 ，平均每天工作按10小時(shí)計(jì)，每年按300天工作日計(jì)，（kWh）計(jì)。課本學(xué)的只是一些理論上的知識(shí)，而現(xiàn)在我所設(shè)計(jì)的液壓張緊裝置，我所學(xué)到的不僅僅是它的理論知識(shí)，更重要的是它對(duì)我的實(shí)踐上的培養(yǎng)。特別是在設(shè)計(jì)的合理性上，有了一個(gè)質(zhì)的飛躍。致謝這次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)圓滿結(jié)束了，這是對(duì)我大學(xué)四年來所學(xué)知識(shí)的一個(gè)系統(tǒng)的總結(jié)以及鍛煉，這對(duì)我今后的學(xué)習(xí)、工作將大有幫助，不僅讓我系統(tǒng)的溫習(xí)了一下自己所學(xué)的知識(shí)，讓我更加深刻的理解，還使我學(xué)到了很多以前未曾重視、未曾掌握的知識(shí)，從而在今后的學(xué)習(xí)和工作中更熟練的應(yīng)用到實(shí)際當(dāng)中。此外還得到了班級(jí)同學(xué)的大力幫助，使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)更加完善。參考文獻(xiàn)1李民，1983，1991，1987，20045 、19836 ，20037 ，20008 ，1992，199310 ，200311 梁德本，200012 （減速器、電機(jī)與電器）.化學(xué)工業(yè)出版社，199613 張永忠，198914 王榮祥，李捷，200515 濮良貴，200416 蘇發(fā)，李文雙，200417 ，1992，1983，1983，1995，2004 專題帶式輸送機(jī)膠帶跑偏的原因與治理 帶式輸送機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，并且維護(hù)方便，可以實(shí)現(xiàn)不同距離運(yùn)送物料的要求等特點(diǎn)，因此，被廣泛應(yīng)用在礦山、冶金、電力、港口、煤炭等部門，是生產(chǎn)工程中最常用的一種輸送機(jī)械。所謂膠帶跑偏，就是帶式輸送機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中膠帶中心線脫離輸送機(jī)的中心線而偏向一邊的現(xiàn)象稱之為膠帶跑偏。膠帶又是輸送機(jī)的重要組成部分，其用量大價(jià)格較高，在整個(gè)輸送機(jī)的成本中占了很大的比重大約為50%。由于生產(chǎn)過程的連續(xù)性和設(shè)備之間的聯(lián)鎖性，如果其中一條帶式輸送機(jī)發(fā)生故障，就會(huì)影響其他設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，造成整個(gè)生產(chǎn)過程的瓦解，因此，分析和研究帶式輸送機(jī)輸送膠帶跑偏的機(jī)理和原因，找出減小和消除膠帶跑偏現(xiàn)象的方法，在實(shí)際生產(chǎn)過程中具有重要意義。而在帶傳動(dòng)中，傳動(dòng)帶只是牽引構(gòu)件，用來傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。此處以平皮帶為例加以分析，圖1為平帶傳動(dòng)原理圖。當(dāng)傳送帶以順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)工作時(shí)，緊邊拉力為F1，松邊拉力為F2。 如果近似地認(rèn)為傳送帶工作時(shí)的總長(zhǎng)度保持不變，則傳送帶的緊邊拉力的增量，應(yīng)等于傳送帶松邊的減少量，即 F0=(F1+F2)/2。 將柔韌體摩擦的歐拉公式F1= F2efa代入上式得 Fe0=2F0(efa1)/(efa+1)。 由此可知：輸送帶的最大牽引力是與初拉力F0成正比的；最大牽引力隨著包角A的增大而增大；最大牽引力隨著摩擦系數(shù)的增大而增大。因此，帶式輸送機(jī)的牽引力和初拉力在帶寬上的分布比較復(fù)雜，如果載荷在帶寬上分布不均勻，就會(huì)使輸送帶跑偏。所有使力在輸送膠帶帶寬方向上發(fā)生偏載的因素，都是使輸送膠帶跑偏的原因。 (1) 輸送帶自身的質(zhì)量或制造質(zhì)量問題。 (2) 輸送機(jī)的安裝方面存在問題。 (3) 在粘接膠帶接口時(shí)，由于膠帶接頭不正，即接口與膠帶中心線不垂直造成膠帶受力不均而導(dǎo)致跑偏現(xiàn)象的發(fā)生。 (5) 清掃器不能充分發(fā)揮作用，造成物料粘結(jié)在托輥和改向滾筒上，使其形成了錐形或凸凹形狀，從而膠帶受到側(cè)向水平分力，發(fā)生跑偏。 (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過程中出現(xiàn)的問題，對(duì)于使用者來說，只有在選購(gòu)膠帶時(shí)，選擇質(zhì)量好的產(chǎn)品。 帶式輸送機(jī)安裝的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)如下： ?頭尾機(jī)架中心線對(duì)輸送機(jī)縱向中心線不重合度不應(yīng)超過3mm。 ?%。 ?中間架接頭處，左右、高低的偏移均不超過1mm。%。 ?帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)軸中心線與機(jī)架的中心線應(yīng)垂直，使傳動(dòng)滾筒寬度的中心與機(jī)架的中心線重合，減速機(jī)的軸線與傳動(dòng)軸線平行，同時(shí)，所有軸線和滾筒都應(yīng)找正，根據(jù)帶式輸送機(jī)的寬窄。因?yàn)?，斜角形接頭的接觸面積隨截?cái)嘟嵌鹊臏p小而增大，且斜角接頭在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所受應(yīng)力不會(huì)集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開裂現(xiàn)象，同時(shí)易于對(duì)合準(zhǔn)確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內(nèi)部受力均勻，防止運(yùn)行中跑偏。 (5) 對(duì)于輸送機(jī)由于托輥出現(xiàn)問題而導(dǎo)致膠帶跑偏的，除了及時(shí)更換、安裝、修理損壞的托輥外，還可以用以下措施進(jìn)行糾正。 這種方法就是將兩個(gè)冊(cè)托輥均向輸送帶運(yùn)行方向前傾一個(gè)角度，這個(gè)角度一般取2度到3度。驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的右邊與電動(dòng)機(jī)連接，左邊與移動(dòng)縱梁連接，跑偏監(jiān)視器安裝在調(diào)整部分的前面，固定縱梁裝在輸送帶的一側(cè)，移動(dòng)縱梁有支座裝在機(jī)架的另一側(cè)，移動(dòng)縱梁的支座上的限位銷與移動(dòng)縱梁上的縱向?qū)Р刍瑒?dòng)配合，托輥組的兩端分別掛在固定縱梁和移動(dòng)縱梁上。 ISO標(biāo)準(zhǔn)都規(guī)定前傾角小于3度，并給出由此而產(chǎn)生的附加阻力。 垂直于輸送帶運(yùn)行方向的分力Fa1為： 式中 ——前傾角， ——槽角。 當(dāng)輸送帶向一側(cè)跑偏時(shí)，則糾正偏力為： 在軸向糾偏力的作用力下，輸送帶向中間移動(dòng)，直至達(dá)到平衡。為了定心可靠，應(yīng)將所有上托輥前傾2度到3度；也可以間隔幾組不前傾的托輥放一組前傾托輥，阻力可減少許多，但糾正可靠性差一些。 (7) 加強(qiáng)設(shè)備的改造，特別對(duì)使用尾部車式拉緊裝置的帶式輸送機(jī)，我們自行對(duì)其進(jìn)行重新設(shè)計(jì)安裝，增強(qiáng)其自動(dòng)糾偏性能，避免膠帶從尾部滾筒處發(fā)生跑偏，具體的方案如下： 從力學(xué)分析及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)上來看，通過調(diào)整尾部拉緊滾筒軸心線與膠帶縱向中心線間的夾角來糾正尾部膠帶跑偏，效果最為明顯。 其自動(dòng)糾偏機(jī)理為：在膠帶跑正的情況下，A，B段鋼絲繩與拉緊小車架構(gòu)成了等腰三角形結(jié)構(gòu)，且A，B段鋼絲繩受力相當(dāng)。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車就會(huì)產(chǎn)生逆時(shí)針角偏轉(zhuǎn)，并向正中的趨勢(shì)發(fā)展，皮帶隨之跑正，A，B段鋼絲繩受力相當(dāng)，如圖2所示。為提高拉緊小車在拉緊行程內(nèi)具有良好的導(dǎo)向性與可靠性及彌補(bǔ)行走道軌安裝中少量的誤差，其行走輪外緣面改為內(nèi)八字雙曲面結(jié)構(gòu)，道軌踏面改為與之適應(yīng)的正三角形，內(nèi)部軸承形式為向心球軸承。4 使用中如何調(diào)整膠帶跑偏 在實(shí)際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會(huì)出現(xiàn)輸送膠帶的跑偏。 掌握好了這個(gè)規(guī)律，工作中出現(xiàn)膠帶跑偏現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)首先分析其原因，找出主要原因后，再動(dòng)手調(diào)整，不要盲目行事。在滾筒處跑偏，可以調(diào)整滾筒，在其他地方跑偏，就調(diào)整托輥。在換向滾筒處膠帶往哪邊跑即調(diào)緊哪邊，如圖3a所示；在托輥處膠帶往哪邊跑就在哪邊將托輥朝膠帶運(yùn)動(dòng)方向偏轉(zhuǎn)一個(gè)角度，但一次不能調(diào)得太多，要根據(jù)膠帶運(yùn)動(dòng)情況適當(dāng)調(diào)整，如圖3b所示。 參考文獻(xiàn)，1983，1991983，2003附錄一 澆鑄鈦和金的顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能摘要：通過感應(yīng)熔化的方法而獲得的Ti21523合金，研究熱處理和冷卻凝固率對(duì)其顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的影響和作用。通過采用不同的方法和對(duì)不同時(shí)期的合金進(jìn)行處理，合金相位逐漸在粒狀晶體的內(nèi)部和粒狀晶體的邊界上沉淀。在σb=1. 406Gpa、δ=4. 5%時(shí)，將會(huì)獲得一種具有良好性能的合金,在臨界區(qū)域里使用這種合金會(huì)讓我們收到滿意的效果。在降低航天器的質(zhì)量并改進(jìn)的它的運(yùn)輸適宜性上，該合金受到了關(guān)注。由于其具有高抗力、彈性系數(shù)和伸長(zhǎng)率等良好的綜合性能，合金 Ti215V23Cr23Sn23Al(Ti21523) 已經(jīng)變成了潛在的選擇材料被用于在那些貝它類型合金之中。不幸地是，由于合金的高處理成本以及諸如低可塑性和高剛度等缺點(diǎn)，使其在制造復(fù)雜的聯(lián)合體和薄壁件時(shí)存在許多問題，成為影響其在航空航天業(yè)中廣泛應(yīng)用的關(guān)鍵所在。但是由于鑄造出來的合金其貝它晶粒較大且機(jī)械性能很低，故此Ti21523合金的使用受到了極大的限制。關(guān)于熱處理對(duì)Ti21523合金的影響的研究首先在美國(guó)和前蘇聯(lián)開展。這篇文章的目地就是要找出在不同的冷卻凝固率和熱處理?xiàng)l件下鈦合金的機(jī)械性能和微觀結(jié)構(gòu)的變化，以找到一個(gè)科學(xué)合理的方法來測(cè)量和進(jìn)一步提高合金的機(jī)械性能。 然后他們?cè)谝黄鹪诟袘?yīng)爐里被融化，依照合金名義上的組成成份，其組成成份有15% V、3% Al、3% Cr、3% Sn，其余的全部是Ti。我們?cè)O(shè)置旋轉(zhuǎn)式噴灌器工作轉(zhuǎn)速為200轉(zhuǎn)/分，分布的溫度大約是1750℃。用于分析合金的微觀結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的樣品就來自于其中。其他用空氣冷卻的試樣也是如此。拉伸試驗(yàn)后的物理斷面也被放在SEM機(jī)下進(jìn)行研究。3 結(jié)果及討論。隨著冷卻凝固率的不斷增加，晶粒的尺寸變得越來越小。這是因?yàn)樵谀Ｐ偷膬?nèi)表面以及較小的鑄造尺寸時(shí)，激冷作用對(duì)合金的晶粒尺寸并沒有多少不同之處下表1列出了不同的冷卻凝固率對(duì)合金延展性的影響。延展率的增加主要?dú)w因于較小的晶粒尺寸。在正常情況下，通過空冷和小冷的合金單β是可以區(qū)分開的。圖2的（a）和（b）中展示了TEM假想的在450℃到650℃時(shí)加熱8小時(shí)后的合金顯微結(jié)構(gòu)。α相與其基體之間存在著互不相干的相互關(guān)系。α相之所以很容易在晶粒的邊界上析出的原因可以歸結(jié)為較低的成核能量以及不完全處理后在晶粒的邊界上所產(chǎn)生的元素相互排斥作用。圖3（a）和（b）中展示出了TEM機(jī)假想的在450℃下加熱6小時(shí)和24小時(shí)時(shí)的合金相圖。同時(shí)，α相也會(huì)部分的增加。雙期處理后的α相變得更加粗糙，在α相的析出物上有很長(zhǎng)一段的距離。隨著加熱溫度的逐漸增加，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度下降而伸展率增加。隨著加熱溫度的不斷增加，α相變得越來越粗糙，從而導(dǎo)致了該相越來越容易析出并附著在原有的晶粒上。當(dāng)加熱溫度為450℃時(shí)，,當(dāng)加熱溫度為650℃時(shí)，等于905MPa。圖4（b）中展示出了在450℃下加熱不同時(shí)間后合金機(jī)械性能的變化。隨著加熱時(shí)間的繼續(xù)增加，析出物的距離變得特別小，從而很難再析出，以致于導(dǎo)致了在測(cè)試的過程中，金屬的強(qiáng)度升高而延伸率下降。結(jié)果顯示出破碎是在內(nèi)部出現(xiàn)的表現(xiàn)出漣漪的特性。二期處理之后，析出物之間較長(zhǎng)的距離是導(dǎo)致合金低強(qiáng)度和高延展性的主要原因。隨著加熱溫度的逐漸增加，中等厚度和較厚區(qū)域合金的拉伸力下降而延展率升高，總的來說，合金中部的伸長(zhǎng)率和延展率都比較厚部分的高，但是當(dāng)溫度厚度部分高于510攝氏度時(shí)加熱8小時(shí)后，合金中等厚度部分的伸長(zhǎng)率和延展率卻都比較厚部分的低。kL是一個(gè)常量，d是晶粒直徑。τ=Gb/2 π( D l) ln l/ r0 (2)其中G是剪切模量，b是伯格斯向量，r0=4b,D是析出物之間的距離，L是析出物的厚度。當(dāng)在510攝氏度下加熱8小時(shí)后，大尺寸晶粒的伸長(zhǎng)率在晶體內(nèi)部的析出物中要遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過小尺寸的晶粒。隨著冷卻凝固的增加，合金的晶粒尺寸變小，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度增加。（2）隨著加熱溫度的升高和加熱時(shí)間的增加，針狀的相變得粗糙。（3）隨著加熱溫度的升高，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度下降而延展率升高，隨著加熱時(shí)間的升高，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度稍有升高