【正文】 面因素考慮，選擇并確定傳動(dòng)簡圖。11 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)簡圖 1—電動(dòng)機(jī)；2—聯(lián)軸器：3—兩級圓柱齒輪減速器；4—聯(lián)軸器；5—滾筒；6—輸送帶 擬定傳動(dòng)方案采用二級圓柱齒輪減速器，適合于繁重及惡劣條件下長期工作，使用與維護(hù)方便。高速級常用斜齒，低速級可用直齒或斜齒。高速級齒輪在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，以減少因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均的現(xiàn)象。傳動(dòng)比范圍：i = 8～40211 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)簡圖 1—電動(dòng)機(jī)；2—聯(lián)軸器：3—兩級圓柱齒輪減速器；4—聯(lián)軸器；5—滾筒；6—輸送帶 電動(dòng)機(jī)的選擇（1）選擇電動(dòng)機(jī)類型按已知工作要求和條件，選用 Y 型全封閉籠型三相異步電動(dòng)機(jī)（2）選擇電動(dòng)機(jī)功率工作機(jī)所需電動(dòng)機(jī)輸出功率為 nPwd?wwfv?103wwFVP?10?由電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)之間的總功率（包括工作機(jī)效率）為： 其中：54321????w——聯(lián)軸器的效率1——齒輪傳動(dòng)的軸承的效率2——齒輪傳動(dòng)的效率3? ——卷筒軸承的效率4——卷筒的效率5則： 542321???????w ?? = 工作機(jī)所需電動(dòng)機(jī)功率： KWPwd ????卷筒的工作轉(zhuǎn)速為： min/??初選同步轉(zhuǎn)速為 1000 和 1500 的電動(dòng)機(jī)對應(yīng)以額定功率 Pm為 的電動(dòng)機(jī)型號(hào)應(yīng)分別取為 Y132S—4 型和 Y132M2—6 型。所選電動(dòng)機(jī)的主要外mn形尺寸為：中心高 H=132mm 軸伸出部分用于安裝聯(lián)軸器軸段的直徑和長度分別為D=38mm ，E=80mm 。小齒輪用 45 鋼調(diào)質(zhì)，硬度為220～250HBS；大齒輪選用 45 鋼正火，硬度為 170～210HBS。(1) 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)(2) 按選擇材料及精度等級斜齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)公式可得 ??????轉(zhuǎn)矩 T1 mNnP????? ?38.1) 載荷系數(shù) K查參考文獻(xiàn)[1]表 取 K=12) 齒數(shù) z、螺旋角 和齒寬系數(shù)??因?yàn)槭擒淉X面?zhèn)鲃?dòng)，取 z1=24,則 ???i圓整后 z2取 91初選螺旋角 。Vz 24s311 ????z ??V有參考文獻(xiàn)[1]表 1013 查的齒形系數(shù) YF1=，Y F2=。?db?3) 許用彎曲應(yīng)力 ??F?按參考文獻(xiàn)[1]圖 查 =210Mpa , =190Mpa 。561282)94(cos2)(1 ???????azmnr?8此值與初選 值相差不大，故不必重新計(jì)算。5612cos11 ?????dn 39。 低速級直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算（1）選擇材料及精度等級小齒輪選用 45 鋼調(diào)質(zhì)，硬度為 220～250HBS；大齒輪選用 45 鋼正火，硬度為 170～210HBS，精度等級選 8 級。F???F?確定有關(guān)系數(shù)和參數(shù)：1）齒形系數(shù) YF查參考文獻(xiàn)[1]表 得 YF3= , YF4=2）應(yīng)力修正系數(shù) YS查參考文獻(xiàn)[1]表 得 YS3= , YS4=3）許用應(yīng)力 ??F?由參考文獻(xiàn)[1]圖 查的 ，MPaF2103lim??MPaF1904lim??由參考文獻(xiàn)[1]表 查的 S F=由參考文獻(xiàn)[1]表 查的 43NTY由參考文獻(xiàn)[1]式（）可得11?????故 MPaMPaYzbmKTSFF ???????SFF 4...（5）驗(yàn)算圓周速度 v ?????由參考文獻(xiàn)[1]表 可知，選 8 級精度是合適的。有已知條件知減速器的功率屬中小功率，對材料無特殊要求，故選用 45 鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[1]表 查得強(qiáng)度極限 ，由參考文MPaB650??獻(xiàn)[1]表 得許彎曲用應(yīng)力 。為了使所選軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。查表得，?到轉(zhuǎn)矩變化較小，所以取 =，則：AK聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 mNTca ????所以，查標(biāo)準(zhǔn) GB/T 50142022，選用 HL3 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630 000Nmm。所以安裝軸承和擋油盤軸段③和軸段⑦的長度取 20mm；考慮到中間軸的軸承支點(diǎn)距離軸段④長度?。凰愿咚佥S的軸承支點(diǎn)距離 l=4）軸的結(jié)構(gòu)草圖圖 11（4）按彎曲合成強(qiáng)度校核軸徑1）畫出軸的受力圖（見圖 12）2)做水平面內(nèi)的彎矩圖（見圖 12） 。????Fta 39。?Ⅰ—Ⅰ截面Ⅱ ?????????? ）（）（）（右 ?Me—Ⅱ截面 ...352222 ??）（）（）（?e7）確定危險(xiǎn)截面及校核強(qiáng)度 15Ⅰ—Ⅰ截面 MPaWMe ??????Ⅱ—Ⅱ截面 ee .3.?查參考文獻(xiàn)[1]表 得 ，滿足 的條件，故設(shè)計(jì)的軸有??Pab601?????be1???足夠的強(qiáng)度和裕量。有已知條件知減速器的功率屬中小功率，對材料無特殊要求，故選用 45 鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[1]表 查得強(qiáng)度極限 ，由參考文MPaB650??獻(xiàn)[1]表 得許彎曲用應(yīng)力 。 。支點(diǎn)反力為NdTFt ???t ..3 NllFFttHA )(332 ????????llttB .Ⅰ—Ⅰ截面處的彎矩 mNMH????? Ⅱ—Ⅱ截面處的彎矩 ??Ⅲ—Ⅲ截面處的彎矩 mNH????? 3) 做垂直面內(nèi)的彎矩圖（見圖 22） ，支點(diǎn)反力為 NFntr 939。???tr 03an758n3 ?18)(323 ??????????ldFlFarrVA N. )(1213 ??ldlFarrVB .?Ⅰ—Ⅰ截面左側(cè)的彎矩為 mNlMV ????? Ⅱ—Ⅱ截面右側(cè)的彎矩為 lV ???? Ⅲ—Ⅲ截面處的彎矩為 mNV ????? .4）合成彎矩圖（見圖 22）2VHM?Ⅰ—Ⅰ截面 ????????? ）（）（左左Ⅱ—Ⅱ截面 ????? ）（）（右右Ⅲ—Ⅲ截面 ????????? ）（）（5）求轉(zhuǎn)矩圖（圖 22） mNnPT ???? 6）求當(dāng)量彎矩因減速器單向運(yùn)轉(zhuǎn)，故可認(rèn)為轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán)變化，修正系數(shù) 為 。20FHA FHBFt2a2Fr2Ft2MHMVFVA FVBMFa2r2TFt3r3Ft3Fr3圖 22 輸出軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1) 選擇軸的材料，確定許用應(yīng)力。??MPab601???(2) 按彎曲強(qiáng)度估算軸徑根據(jù)表 得 C=107～（）得 mmnPcd ~)8~07(3 ???考慮到軸的最小直徑處要按聯(lián)軸器，會(huì)有鍵槽存在，故將估算直徑加大3%～5%，取為 ～， 。查表得，考慮到轉(zhuǎn)矩變化較小，所以取=，則：AK聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 mNTKAca ????所以，查標(biāo)準(zhǔn) GB/T 50142022，選用 HL3 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630 000Nmm