【正文】 O2的容積含量為21%，所以，1kg煤燃燒所需的理論空氣量為：這是理想狀態(tài)下燃燒所需的空氣量，在實際燃燒過程中所需的空氣量αVOi＞VOi。1kg煤在理論空氣量下燃燒所生成的煙氣體積稱理論煙氣體積，它包括COSON2和水蒸氣等，在理論煙氣體積中水蒸氣有以下3個來源。干煙氣：除水蒸汽以外的成分稱為干煙氣；濕煙氣：包括水蒸汽在內(nèi)的煙氣。大多數(shù)煙氣可視為理氣，故可應(yīng)用理氣方程。標(biāo)態(tài)下： （TN、PN下） 煙氣的體積為VN，密度為ρN。 過?？諝廨^正因為實際燃燒過程是有過剩空氣的，所以燃燒過程中的實際煙氣體積應(yīng)為理論煙氣體積與過剩空氣量之和。空氣過剩系數(shù)為 m過?？諝庵蠴2的過剩系數(shù)設(shè)燃燒是完全燃燒，過?？諝庵械难踔灰設(shè)2形式存在，燃燒產(chǎn)物用下標(biāo)P表示，假設(shè)空氣只有ON2分別為21%、79%，則空氣中總氧量為 理論需氧量： —O2P 所以 若燃燒完全 若燃燒不完全產(chǎn)生CO須校正，即從測得的過剩氧中減CO氧化為CO2所需的O2 各組分的量均為奧氏分析儀所測得的百分?jǐn)?shù)。在FGD系統(tǒng)中，大部分SO2和少量O2被吸收。FGD系統(tǒng)對粉塵的吸收率為60%~80%，雖然這些粉塵對于FGD副產(chǎn)品的純度影響不大，但其中的一些微量元素足以影響FGD工藝流程的化學(xué)特性（例如Al3+、Mn2+、Fe3+、Fe2+、Hg2+等）。煙氣進(jìn)入脫硫塔，塔內(nèi)水分蒸發(fā)，煙氣降溫并吸收水蒸氣達(dá)到飽和狀態(tài)。降溫后。吸收塔系統(tǒng)的進(jìn)料有5部分，石灰石漿液、煙氣、石膏處理系統(tǒng)的濾坑水、設(shè)備沖洗水和氧化空氣。吸收塔內(nèi)發(fā)生的主要化學(xué)反應(yīng)如下所示：主反應(yīng)：副反應(yīng)： 實際過程中，副反應(yīng)還有很多，比如生成硫酸鎂、氯化鎂、亞硫酸鎂等，但由于塔內(nèi)發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)復(fù)雜，動力學(xué)和熱力學(xué)參數(shù)較難獲得，而且石灰石中鎂的含量較低，對衡算結(jié)果影響較小，因此計算時忽略這些反應(yīng)。吸收塔中的化學(xué)反應(yīng)由于反應(yīng)物多，反應(yīng)條件復(fù)雜，應(yīng)留待進(jìn)一步研究。石膏旋流器頂部的輕組分一部分進(jìn)入濾坑，一部分進(jìn)入廢水旋流器分離。石膏處理系統(tǒng)的進(jìn)料有4股，為石膏漿液和皮帶機(jī)沖洗水、石膏沖洗水及系統(tǒng)補(bǔ)充水。石膏漿液在石膏旋流器的分配和各組分的粒徑密度及旋流器的結(jié)構(gòu)有關(guān)。廢水旋流器的入料量由煙氣帶來的氯離子量決定，使得處理后的廢水能帶走幾乎所有進(jìn)入系統(tǒng)的氯離子，而系統(tǒng)中氯離子的含量為20000ppm。石膏餅及真空皮帶機(jī)的沖洗水由設(shè)備廠商提供。這里所說的煙氣系統(tǒng)包括增壓風(fēng)機(jī)和除塵兩個設(shè)備，進(jìn)料是除塵器入口原煙氣、廢水及增壓風(fēng)機(jī)漏入空氣，出料是可排放凈煙氣。石灰石制漿系統(tǒng)有石灰石和制漿水兩股進(jìn)料，石灰石漿液一股出料。石灰石漿液的固含量為30%。進(jìn)入系統(tǒng)的工藝水包括吸收塔管道沖洗水、M/E沖洗水、石膏清洗水、真空皮帶機(jī)清洗水，這些沖洗水量均由設(shè)備廠商提供。吸收塔補(bǔ)充水量通過輸出水量和其它進(jìn)入系統(tǒng)的水相減得到。煙氣帶走的水蒸氣由熱量平衡得出，石膏帶水和石膏結(jié)晶水根據(jù)石膏餅的含水量及1mol石膏帶2mol水計算得出，廢水量由煙氣中的氯離子決定，保證系統(tǒng)中漿液的氯離子濃度小于20000ppm，M/E出口帶水量根據(jù)設(shè)備廠商提供的100mg/Nm3得到。工藝水排出系統(tǒng)一部分是隨著石膏帶出，而大部分將被煙氣的熱量蒸發(fā)隨煙氣排出。為了得到煙氣帶走的蒸發(fā)水量，必須對系統(tǒng)的熱量進(jìn)行計算。系統(tǒng)溫度較低，和外界溫差小，認(rèn)為絕熱系統(tǒng)的假設(shè)可以成立。即式中：－入口煙氣焓，kJ－化學(xué)反應(yīng)熱，kJ－氧化空氣焓，kJ－出口煙氣焓，kJ－加熱工藝水熱量，kJ－蒸發(fā)水熱量，kJ入口煙氣焓可以由以下公式計算：式中：iy－煙氣焓，kJ/Nm3；－氮氣焓，kJ/Nm3；－氮氣體積百分?jǐn)?shù)；－氧氣焓，kJ/Nm3；－氧氣體積百分?jǐn)?shù)；－水蒸氣焓，kJ/Nm3；－水蒸氣體積百分?jǐn)?shù)；－二氧化碳焓，kJ/Nm3；－二氧化碳體積百分?jǐn)?shù)。對手冊中查到的煙氣焓對溫度的關(guān)系進(jìn)行擬和得到如表1計算公式。加熱工藝水熱量：式中：－水比熱容，kJ/（kg水蒸氣吸收的熱量：式中：meva－蒸發(fā)水量，kgrtout－tout溫度下的汽化熱，kJ/kg對40186。C水的汽化熱擬合得：圖6 蒸汽壓的擬合●，擬和值；－，文獻(xiàn)值假定一個出口溫度tout，由（7）、（8）、（9）、（10）、（11）可得出蒸發(fā)水的熱量，由（12）得到蒸發(fā)水的量。對40186。C水的飽和蒸汽壓擬合得到：……（14）式中p－蒸汽壓，Pa；t－溫度，℃設(shè)計計算書一）原始數(shù)據(jù)序　號項目符　號單　位煤種（1）煤質(zhì)資料1應(yīng)用基碳份Cy%2應(yīng)用基氫份Hy%3應(yīng)用基氧份Oy%4應(yīng)用基氮份Ny%5應(yīng)用基硫份Sy%6應(yīng)用基灰份AY%7應(yīng)用基水份Wy%8低位發(fā)熱量QyDWkJ/kg19646（2）鍋爐型號及參數(shù)1鍋爐型號　　SG220/2鍋爐制造廠　　哈爾濱鍋爐有限公司3蒸發(fā)量Dgrt/h10604過熱蒸汽溫度tgr℃5405過熱蒸汽壓力pgrMpa6過熱蒸汽焓igrkJ/kg7再熱蒸汽流量（出口/進(jìn)口）Dzrt/h8798再熱蒸汽溫度（出口）tzr℃5409再熱蒸汽溫度（進(jìn)口）t39。zrMpa12再熱蒸汽焓（出口）izrkJ/kg13再熱蒸汽焓（進(jìn)口）i39。igs）+Dzr（izcizj））/（Qgηg）2計算燃料消耗量Bjt/h=Bh*（100q4）/1003除塵器進(jìn)口灰量Gepit/h=φh*ζep4除塵器出口灰量Gepot/h=φh*（1ζep）三）FGD進(jìn)口煙氣量的計算（1）煙氣量的計算序號項目符　號單　位計算公式計算結(jié)果1理論空氣量VoNm3/Kg（Cy+）+2N2理論體積VN20Nm3/Kg+3