【正文】 播，豐富民眾的精神生活。太極文化博大精深，源遠(yuǎn)流長(zhǎng)。太極拳講究行云流水，剛?cè)嵯酀?jì)，中正安舒，不偏不倚。太極拳于現(xiàn)代屬于養(yǎng)生拳，用于調(diào)養(yǎng)生息，男女老少皆可以練習(xí)，它使人達(dá)到一個(gè)“和”的狀態(tài)，是中國(guó)文化中的中庸之道的完美體現(xiàn)。1)JTG D62—2004《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》；2)JTG D60—2004《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》；3)JTG B01—2003《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》等。根據(jù)鉆探結(jié)果，可知該地區(qū)域地基為成層土及砂層，自上而下各層如下：1) 亞砂土灰褐色，軟塑～硬塑，濕，表層為耕植土。3) 亞砂土灰紅色，飽和，松～中密。5) 粗砂土棕黃色，飽和，中密，含粘性土。2) 該區(qū)上部土層較軟，采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)基礎(chǔ)施工。為與路堤相接，且橋頭引道路堤填土高度4米。主橋部分為連續(xù)梁，引橋部分為簡(jiǎn)支梁。本設(shè)計(jì)主要對(duì)引橋部分進(jìn)行設(shè)計(jì)。任選兩種作比較，從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航、通行等要求。2) 安全性現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來(lái)越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動(dòng)與沖擊。3) 經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。4) 先進(jìn)性橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。5) 美觀一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計(jì)算較簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。2) 拱橋拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直荷載作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。如在均布荷載的作用下，簡(jiǎn)支梁的跨中彎矩為，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零，拱只受軸向壓力。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來(lái)建造。由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。由于所建位置地質(zhì)情況是軟土地基，故不考慮此橋型。梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。景觀效果好。組合箱梁：其結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。但從橋下看,景觀效果稍差。但橋面板需現(xiàn)澆施工,增加現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)量，工期也相應(yīng)延長(zhǎng)。槽型梁：其為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點(diǎn)是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低,且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)(上翼緣)壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。T型梁：其結(jié)構(gòu)受力明確，設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟,跨越能力大,施工可采用預(yù)制吊裝的方法，施工進(jìn)度較快。同時(shí)，其帽梁雖較槽型梁方案短些，但較其他梁型長(zhǎng)，設(shè)計(jì)時(shí)其帽梁也須設(shè)計(jì)成預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土帽梁，另外預(yù)制和吊裝的實(shí)施過(guò)程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問(wèn)題。綜上所述，選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋。1)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：35米2)計(jì)算跨徑：34米3)主梁全長(zhǎng)：（設(shè)4厘米的伸縮縫）4)橋面寬度：根據(jù)交通調(diào)查和客流量計(jì)算，的設(shè)計(jì)交通量與交通組成見表31。1) 公路等級(jí)：一級(jí)公路；2) 設(shè)計(jì)時(shí)速：；3）使用功能：公路雙向六車道，分離式；4) 橋梁路面橫坡：?jiǎn)蜗蚱?%（直線段）；5)設(shè)計(jì)荷載：公路Ⅰ級(jí)；6)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：Ⅰ類環(huán)境；7)設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)。2) 預(yù)應(yīng)力鋼束：采用高強(qiáng)度低松弛7絲捻制的鋼絞線，公稱直徑為139mm2 ，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為，彈性模量為,％。，主梁先預(yù)制，再運(yùn)輸、吊裝就位，考慮到施工中是調(diào)運(yùn)能力，將每幅橋做成四個(gè)單箱單室的小箱梁。邊、主梁均采用斜腹板，斜度為1:4，以減輕主梁自重。主梁斷面構(gòu)造如圖32所示。腹板厚度跨中大部分區(qū)域設(shè)為25cm，僅在距邊支點(diǎn)160cm開始加厚，加厚區(qū)段長(zhǎng)150cm，且底板逐漸加厚至30cm，這樣構(gòu)造處理同時(shí)為錨固底板預(yù)應(yīng)力鋼筋提供了空間。圖33 半縱剖圖（單位：mm）2) 腹板厚度支點(diǎn)處剪力較大，兼顧施工方便，腹板厚度僅在支點(diǎn)附近區(qū)域加寬，其余均為25cm。3) 橫隔梁（板）在跨中和兩邊支點(diǎn)處設(shè)橫隔板，板高2m。錨具變形和鋼束回縮量為4mm。 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第四章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算第四章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過(guò)可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求的各主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。本箱梁按兩車道和三車道布載分別進(jìn)行計(jì)算，取最不利情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。a) 計(jì)算主梁抗扭慣矩忽略箱梁懸臂抗扭慣矩，各主梁抗扭慣矩相同，計(jì)算如下：圖42 抗扭慣性矩計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm） b) 計(jì)算抗扭修正系數(shù)取,，c) 計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值1號(hào)梁： ， ， ( ：k號(hào)主梁的荷載橫向影響線在i號(hào)梁位處的豎標(biāo)值)2號(hào)梁： d) 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)（已考慮多車道折減）4號(hào)主梁汽車荷載橫向分布系數(shù)基本相同，3號(hào)主梁汽車荷載橫向分布系數(shù)基本相同，其主要差別是人群荷載的橫向分布系數(shù)，故此處以4梁為例進(jìn)行橫向分布系數(shù)的計(jì)算。圖43 4號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載三車道：雙車道：所以，3號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載見圖44。4號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載見圖45。圖46 3號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載，各主梁支點(diǎn)和跨中截面荷載橫向分布匯總見表42。車道荷載取值：公路—Ⅰ級(jí)車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：計(jì)算彎矩時(shí):計(jì)算剪力時(shí)：圖47 4號(hào)梁彎矩汽車（人群）橫向分布系數(shù)沿橋跨變化圖圖4 8 4號(hào)梁剪力汽車（人群）橫向分布系數(shù)沿橋跨變化圖（單位：mm）圖49 3號(hào)梁彎矩汽車（人群）橫向分布系數(shù)沿橋跨變化圖圖4 10 3號(hào)梁剪力汽車（人群）橫向分布系數(shù)沿橋跨變化圖（單位：mm）1) 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力（S為彎矩或剪力）a) 汽車荷載效應(yīng)：彎矩：()不計(jì)沖擊： 計(jì)沖擊效應(yīng)：剪力：不計(jì)沖擊： 計(jì)沖擊效應(yīng)：b) 人群荷載效應(yīng)：圖4 11 跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖2) 計(jì)算四分點(diǎn)處截面的最大彎矩和最大剪力：a) 汽車荷載效應(yīng)：彎矩：()不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊效應(yīng)：剪力：()不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊效應(yīng)：b) 人群荷載效應(yīng)：圖412 四分點(diǎn)截面內(nèi)力影響線及加載圖`支點(diǎn)截面剪力計(jì)算：計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生效應(yīng)時(shí)，考慮橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)的變化，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)布滿使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處。由表43和表44知，3號(hào)主梁支點(diǎn)剪力最大，4號(hào)主梁跨中彎矩最大，但4號(hào)主梁最大彎矩和最大剪力相差很少，此處可見箱梁對(duì)荷載的均勻分布很有利。對(duì)于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效預(yù)應(yīng)力為：式中，為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值，本設(shè)計(jì)中， 。鋼筋估算時(shí)，截面性質(zhì)近似取全截面的性質(zhì)進(jìn)行計(jì)算，即，全截面對(duì)抗裂邊緣的彈性抵抗距為，所以有效預(yù)應(yīng)力合力為：。，鋼束總面積為，采用內(nèi)徑60mm的金屬波紋管。本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力孔道采用內(nèi)徑60mm的金屬波紋管，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的一半。求得跨中截面鋼束群重心至梁底距離為。對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。求得跨中截面鋼束群重心至梁底距離為。確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪力，又要考慮到其引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線性均為直線加圓弧。錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離為：，鋼筋計(jì)算圖示和錨固段尺寸圖見圖52。表51 鋼束彎起點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表(單位:mm)鋼束號(hào)彎起高彎起角N44202100N37302400N210402700N113503000上表各參數(shù)計(jì)算如下：為靠近錨固端直線段長(zhǎng)度，根據(jù)需要確定，為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)的豎直距離，根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計(jì)算如下：, ,式中：鋼束彎起角度（176。2)控制截面的鋼束重心位置計(jì)算①各鋼束重心位置計(jì)算：當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為：,當(dāng)計(jì)算截面在錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為：式中：鋼束在計(jì)算截面處鋼束中心位置至梁底的距離； 鋼束起彎前到梁底的距離； 鋼束起彎半徑； 圓弧段起彎點(diǎn)到計(jì)算點(diǎn)圓弧長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的圓心角；②計(jì)算鋼束群重心到梁底的距離見表52。鋼束布置見圖53。表53 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表(單位：mm)鋼束號(hào)半徑R彎起角（弧度）曲線長(zhǎng)度直線長(zhǎng)度L1鋼束預(yù)留長(zhǎng)度鋼束長(zhǎng)度N5+∞00347000 140036100 N4131263665 268174200 140036083 N34068911363 184334800 140035996 N26825319060 100485400 140035908 N19581726757 16646000 140035821 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第六章 計(jì)算主梁截面幾何特性第六章 計(jì)算主梁截面幾何特性本箱梁采用后張法施工，內(nèi)徑60mm的鋼波紋管成孔，當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行張拉，張拉順序和鋼束號(hào)相同，年平均相對(duì)濕度為80％。階段一為預(yù)制構(gòu)件階段，施工荷載為預(yù)制梁（包括橫隔梁）的自重，受力構(gòu)件按預(yù)制梁的凈截面計(jì)算，該截面應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，箱梁翼板寬度為3m。階段三為成橋階段，荷載除了階段一、二的荷載之外，還包括二期永久作用和活載，受力構(gòu)件按成梁后的換算截面計(jì)算，該截面應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響。表61 各控制截面不同階段的截面幾何性質(zhì)匯總表受力階段計(jì)算截面 1跨中18283337671233981+11+09+08+084分點(diǎn)18283337691231899+11+09+08+08變化點(diǎn)18283337791221466+11+09+08+09支點(diǎn)21302438371163228+11+09+08+092跨中20522598741126874+11+09+08+094分點(diǎn)20522598671133801+11+09+08+09變化點(diǎn)20522598291171416+11+09+08+09支點(diǎn)23498348551145210+11+09+08+093跨中21517798381162910+12+09+08+094分點(diǎn)21517798311169837+12+09+08+09變化點(diǎn)21517797951205450+11+09+08+09支點(diǎn)24493548251175240+12+09+08+09備注：+11表示。表71 跨中截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算鋼束編號(hào)（）弧度N50001395N481395N381395N281395N181395平均值同理，可算出其他控制截面的值。表72 各控制截面平均值截面跨中L/4變化點(diǎn)支點(diǎn) 平均值、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形，鋼束回縮引起死亡預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。預(yù)應(yīng)力筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除的鋼筋應(yīng) 力；張拉端至錨固端距離，這里的錨固端為跨中截面。表73 跨中截