碳八分離工段原料預(yù)熱器設(shè)計(jì)方案-在線瀏覽
2025-07-02 03:13本頁(yè)面
【正文】 體的間壁所傳遞的熱量。k）；Δt1─—— 工藝流體的溫度變化，kM=M=q kg/sQ1=132=76320W(二) 加熱劑用量加熱劑的用量取決于工藝流體所需的熱量及加熱劑的進(jìn)出口溫度，此外還和設(shè)備的熱損失有關(guān)。其值不但和流體的進(jìn)出口溫度有關(guān)，而且還與換熱器內(nèi)兩種流體的流型有關(guān)。對(duì)于并流和逆流，平均傳熱溫差均可用換熱器兩端流體溫度的對(duì)數(shù)平均溫差表示， 即 式中 ─——逆流或并流的平均傳熱溫差，K； ─——根據(jù)流型計(jì)算；折流情況下的平均傳熱溫差可先按純逆流情況計(jì)算，然后加以校正，即 =式中 ─——折流情況下的平均傳熱溫差，K； ─——溫度校正系數(shù)；實(shí)際采用逆流固有：=(四) 估算傳熱面積在估算傳熱面積時(shí)，可以根據(jù)冷熱流的具體情況，參考換熱器傳熱系數(shù)的大致范圍，假設(shè)一K值，估算傳熱面積Ap為 式中 Ap─——估算傳熱面積，m2； K─——假設(shè)傳熱系數(shù)系數(shù)，W/（m2=選擇管徑及管內(nèi)流由于管長(zhǎng)及管程數(shù)均和管徑及管內(nèi)流速有關(guān)，故應(yīng)首先確定管徑及管內(nèi)流速。但管徑小，流動(dòng)阻力大，清洗困難，設(shè)計(jì)可根據(jù)具體情況用適宜的管徑。另外還要考慮在所選的流速下，換熱器應(yīng)有適當(dāng)?shù)墓荛L(zhǎng)和管程數(shù)，并保證不會(huì)由于流體的動(dòng)力沖擊導(dǎo)致管子強(qiáng)烈振動(dòng)而損壞換熱器。 di─——傳熱管的內(nèi)徑，m； u─——管內(nèi)流體流速，m/s；取管徑為較高級(jí)冷拔傳熱管（碳鋼），取管內(nèi)流速u= m/s,則有： =依次可求出按單程換熱器計(jì)算所得的管子長(zhǎng)度： = 式中 L─——按單程計(jì)算的管子長(zhǎng)度，m； ─——管子外徑，m； 如果按單程計(jì)算的管子太長(zhǎng)，則應(yīng)采用多管程，在選取管長(zhǎng)時(shí)應(yīng)注意合理利用材料，還要使換熱器具有適宜的長(zhǎng)徑比。其中溫差校正系數(shù)與流體的進(jìn)出口溫度有關(guān)，也與換熱器的殼程數(shù)及管程數(shù)有關(guān)。由于殼外是清潔的蒸汽加熱劑，故采用正三角形排列，管子排列面積是一個(gè)正六邊形，排在正六邊形內(nèi)傳熱管數(shù)為3a（a+1）+1 若設(shè)b為正六邊形對(duì)角線上管子數(shù)目，則b=2a+1 式中 ─——熱流體進(jìn)、出口溫度，℃； a─——冷流體進(jìn)出、口溫度，℃；對(duì)于對(duì)多程換熱器，常采用組合排列法。管心距板上兩傳熱管中心距離稱為管心距。傳熱管和管板的鏈接方式有脹接和焊接兩種，當(dāng)采用脹接法，采用過(guò)小的管心距，常會(huì)造成管板變形。一般情況下，隔板中心到離其最近一排管中心距離可用下式計(jì)算 =22mm 各程相鄰管的管心距為44mm。分程時(shí)，應(yīng)使各程管字?jǐn)?shù)目大致相等，隔板形式要簡(jiǎn)單，密封長(zhǎng)度要短，一般采用偶數(shù)管程。殼體內(nèi)徑換熱器殼體內(nèi)徑取決于傳熱管數(shù)、管心距和傳熱管的排列方式。折流板和支承板列管式換熱器的殼程流體流通面積比管程流通面積大，故需設(shè)置折流板。取弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%，則切去的圓缺高度為：h=150= 取折流板間距B=，則B=150=45mm折流板數(shù)N其它主要附件①旁路擋板②防沖擋板接管殼程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)氣體流速為u1=7m/s，則接管內(nèi)徑為D圓整后取管內(nèi)徑為40mm；管程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)液體流速u2=1m/s,則接管內(nèi)徑為D圓整后取管內(nèi)徑為30mm。k）；h殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W/（m2k/w；─——管程污垢熱阻，m2k）；① 管程流體無(wú)相變傳熱克恩提出下式作為采用了弓形折行板時(shí)殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計(jì)算式 三角形排列時(shí) = t——管間距，m殼程流通截面積
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