【正文】 以及各帶長度， 3） 再根據(jù)窯 長 和制品尺寸，確定窯內(nèi)寬和內(nèi)高。一般隧道窯長度在60到 90m。 以下計(jì)算隧道窯長度： 假設(shè) 窯 各帶總 長 mL 801? ，取窯車長 ml ?車 ； 在合理長度范圍內(nèi)，可以假設(shè)窯 各帶總 長 L1，然后通過修正，得到有效長度，具體修正公式如下： （ n取整） （ 3— 2） (3— 3) 其中， n— 窯車的數(shù)目， l 車 — 窯車長度 ， L 有 — 窯的有效長度； 根據(jù)公式（ 3— 2） 、（ 3— 3） 得： 窯內(nèi)車數(shù) ??n ， 有效長度 mL ???有， 取進(jìn)車車室和出車車室的長度 l1=2m,則 窯長 L= 2 =80+2*2=84m； 由原始資料可知： 三帶長度比例：預(yù)熱帶：燒成帶：冷卻帶 =41： 20： 39； 則各帶長度： 預(yù)熱帶長度 ml ???預(yù) ； 燒成帶長度 ml ???燒 ； 冷卻帶長度 ml 3 1 . ???冷 。 隧道 窯內(nèi)高 、內(nèi)寬計(jì)算 隧道窯的內(nèi)寬與內(nèi)高根據(jù)窯的斷面溫度分布均勻性、制品規(guī)格、工人操作方便等因素由經(jīng)驗(yàn)確定。 以下確定隧道窯內(nèi)寬和內(nèi)高： 由隧道窯的長度和體積可得隧道窯的截面積，即： 有FLV? （ 3— 4） 其中 ， F— 隧道窯的截面積； 隧道窯截面積與內(nèi)寬及內(nèi)高之間的關(guān)系： 車lLn 1?車有 nlL ? 5 BfHBF 32?? （ 3— 5） 其中， H— 窯車車面與拱腳的距離， B— 窯內(nèi)寬度， f— 拱高； 取窯內(nèi)寬度 B=，拱心角口α =60176。 四、工作系統(tǒng)的安排 工作系統(tǒng)的確定原則是要滿足制品的焙燒要求，減少窯內(nèi)溫差，加速傳熱和充分利用余熱，便于施工以及操作控制等。 取排煙系統(tǒng)長度占預(yù)熱帶長度的比λ =70%，此時(shí)有 l排 =λ l預(yù) =， 則排煙口個(gè)數(shù) y1=14個(gè)； 在預(yù)熱帶 215號(hào)車位設(shè) 14對(duì)排煙口，每車位一對(duì)。排煙機(jī)及鐵皮煙囪皆設(shè)于預(yù)熱帶窯頂?shù)钠脚_(tái)。其中 1號(hào)車位氣幕為封閉氣幕，窯頂和側(cè)墻 皆開孔，氣體噴出方向與窯內(nèi)氣流成 90。 4號(hào)和 7號(hào)車位為擾動(dòng)氣幕，氣體 由窯頂噴出，方向與窯內(nèi)氣流成 150。用作氣幕的氣體從冷卻帶的間接冷卻部位抽出。 助燃空氣不預(yù)熱，由助燃風(fēng)機(jī)直接抽車間冷空氣，并采用環(huán)形供風(fēng)方式， 使各燒 嘴 前壓力基本相同。從換熱觀點(diǎn)，逆流冷卻效率高，但磚砌體易漏風(fēng)，逆流漏進(jìn)的冷風(fēng)和 700℃左右的產(chǎn)品接觸，易急冷至更低溫度，達(dá)到 SiO2晶形轉(zhuǎn)化溫度而使產(chǎn)品開裂。該處窯頂自 3135號(hào)車位有 8m長的二層拱間接冷卻，冷空氣亦由窯頂孔洞處自車間吸入。這里只作為計(jì)算例題，實(shí)際上該段應(yīng)采用直接風(fēng)急冷或直接、間接相結(jié)合，將丙層拱抽來的熱氣再噴入窯內(nèi)作急冷 ，可防止大件產(chǎn)品炸裂。熱空氣經(jīng)過窯墻內(nèi)的水平熱風(fēng)通道， 于 41號(hào)車位處用金 屬 管道由熱風(fēng)機(jī) 抽 送干燥。 車下自 21— 41號(hào) 車位，每隔 ，由車下冷卻風(fēng)機(jī)分散鼓風(fēng)冷卻，并于 8號(hào)車 位 處由排姻機(jī)排走。 全窯無檢查坑道。材料及厚度確定后可進(jìn)行材料的概算。 溫度范圍℃ 長度范圍m 窯體材料 m 窯體材料 m I等粘土磚 Ⅱ等粘土磚 輕質(zhì)粘土磚 紅磚 I 等粘土磚 Ⅱ等粘土磚 輕質(zhì)粘土磚 粒狀高爐渣 紅磚 鋼筋混粘土 進(jìn)車室 (2) 85~400 0~ 400~750 ~ 750~950 ~ 事故處理口 （空） 空 Ⅱ粘 Ⅱ粘 950~1220~ 1200 ~ 燒嘴處 事故處理口 (空 ) (空 ) Ⅱ粘 1200~700 ~ 間隙通道壁厚 +空隙 +壁厚 ++ 空 700~400 ~ 0． 235 400~130 ~80 (出車室 ) (2) 8 六、燃料燃燒計(jì)算 燃料燃燒的計(jì)算包括：燃燒所需空氣量的計(jì)算，燃料生成煙氣量的計(jì)算及實(shí)際燃燒溫度的計(jì)算。 計(jì)算 查閱相關(guān)資料， 理論煙氣量 計(jì)算公式 ： ,arne to QV ?? （ 6— 3） 根據(jù)（ 6— 3）得， 理論煙氣量： kgBmQV arne to /. 3, ??? 實(shí)際煙氣量 ： V= Vo+（α 1） Voa=+（ ） *=(Bm3/kg) 6． 3燃燒溫度 計(jì)算 查閱相關(guān)資料， 理論燃燒溫度 公式： tth=(Q,ar+CfTf+VaCaTa)/VC （ 6— 4） 其中， tth— 理論燃燒溫度， Ca— 室溫 25℃時(shí)重油以及空氣比熱， 9 Cf— 入窯 溫度 下 的重油比熱， C— 指定溫度下煙氣比熱， Ta— 室溫溫度； Tf — 重油入窯溫度； 設(shè) t=1600℃ 查表得 1600℃時(shí)煙氣比熱 C=℃ 在室溫 25℃的空氣比熱 Ca= KJ/Bm3.℃ 重油比熱 Cf=+=+*90= KJ/Bm3.℃ 代 入公式 （ 6— 4） 得 ： t=（ 37000+ 90+ 25） /（ *） =1585oC (16001585)/1585 100%=%5%所以合理 。 用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)決定燃料消耗量 燃料消耗量的計(jì)算，可直接選用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) (表 1— 8)。將每小時(shí)的產(chǎn)量乘以表中數(shù)據(jù)，即為該窯每小時(shí)的熱耗。另一部分為冷卻帶的熱平衡，其目的是計(jì)算冷空氣鼓入量和熱風(fēng)抽出量。計(jì)算燃燒消耗量時(shí)，熱平衡的計(jì)算范圍為預(yù)熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶。 由原始資料可知，每塊磚坯入窯濕重 m=,通過計(jì)算可知每小時(shí)入窯的磚坯數(shù)量為： x=2652 塊 ， 每小時(shí)入窯的濕制品 質(zhì)量 為： G1’=2652*(kg/h)= (kg/h)， 11 入窯制品含 3%自由水，每小時(shí)入窯干制品 質(zhì)量 ： G1‘’=*（ ） =(kg/h)， 入窯制品溫度 t1= 85℃， 入窯制品平均比熱 ： C1=+=+*85= KJ/kg.℃ ， 則 根據(jù)（ 7— 1）得： Q1= G1’ t1=**85=（ KJ/h)， 綜上所述，制品帶入顯熱 KJ/h。 (3)燃料帶入化學(xué)熱及顯熱 Qf： 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱 Qf公式如下： Qf = x( arQ + Cf ℃ ； tf —— 入窯 60重油的溫度， ℃ 。 Qf=x(Q,ar+tf 12 全部助燃空氣作為一次空氣。 ℃ ,at —— 漏入空氣的溫度， ℃ 。=x()*= Bm3 /h 漏入空氣溫度為 ta39。=℃ 根據(jù)公式可得 Q’ a=Va’ Ca39。 =**25= kJ/h （ 6）氣幕空氣帶入顯熱 Qm； 作氣幕用的氣體由冷卻帶時(shí)間接冷卻出抽來，其帶入之顯熱由冷卻帶熱平衡計(jì) 算為 ： Qm=216000kJ/h； 、燒成帶 熱支出項(xiàng)目 : (1)產(chǎn)品帶出顯熱 Q3 產(chǎn)品帶出顯熱公式： 13 3333 tCGQ ??? KJ/h （ 7— 5） 式中 G3—— 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量， Kg/h； C3—— 出燒成帶產(chǎn)品的平均比熱， KJ/Kg 出 燒成帶 產(chǎn)品帶出質(zhì)量 G3= 出燒成帶產(chǎn)品溫度 t3=1220℃ 產(chǎn)品平均比熱 ： C3=+*1220=℃ 根據(jù)公式 （ 7— 5） 可得： Q3=**1220=742669kJ/h （ 2）匣缽帶走顯熱 Q4 匣缽帶走顯熱公式： 4444 tCGQ ??? Kg/h （ 7— 6） 式中 G4—— 匣缽出燒成帶質(zhì)量， Kg/h； C4—— 出燒成帶匣缽