【正文】 發(fā)動機取力 變速器取力 傳動軸取力 分動器取力 從前端取力 從飛輪后端取力 從 ? 軸取力 從中間軸末端取力 從 ?? 取力 從倒檔齒輪取力 12 第 3 章 總布置以及參數的確定 總 體布置的原則及布置圖 總體布置的任務是正確選定整車參數，合理布置工作裝置和附件，使取力裝置、專用工作裝置、其它附件與所選定的汽車底盤構成相互協調和匹配的整體，達到設計任務書所提出的要求， （圖 31 為氣卸粉罐車整車結構圖）布置時應按照以下原則： （ 1） 盡量避免對汽車底盤各總成位置的否定； （ 2） 應滿足專用工作裝置性能的要求； （ 3） 裝載質量，軸荷分配等參數的估算和校核； （ 4） 應避免工作裝置的布置對車架造成載荷集中； （ 5） 應盡量減少專用汽車的整車整備質量，提高裝載質量； （ 6） 應符合有關法規(guī)的要求。 13 取力器基本參數確定 取力器實質上是一種單級變速器。 CA1189P4K2L11T8 系列汽車取力器有 PT012/252 、 PT012/263 、PT012/26 PT012/273 等 30 幾種型號。其額定輸出扭矩有210Nm、 170Nm、 100Nm 和 392Nm 等。結構參考質量為 12 kg、 。 本章小結 本章對二類底盤 及 其參數做了詳細介紹，初步確定了整體布置圖，并確定了整車的質量參數和尺寸參數。本章的獨特地方之一增設了一柴油機作為氣泄動力源，采用了用發(fā)動機取力提供外接。本設計中的罐體部分采用普通碳素鋼 Q235 為制作材料。依據對罐體裝載量、罐體整體尺寸的要求，通過試算罐體有效容積，可基本確定罐體的外觀尺寸。它能使粉料在氣體自下而上的作用下，穿過粉料層，使之像 沸騰的液體一樣，排 出 罐體。 流態(tài)化裝置的構造 雙錐內傾式罐體所采用的復合型流態(tài)化裝置的結構如圖 42 所示。 滑料板與罐體構成氣室殼體，多孔板置于其上構成氣室。流態(tài)化元件被壓條壓在多孔板上，用螺栓將壓板、流態(tài)化元件和多孔板三者固定在一起。 1罐體； 2滑料板； 3支承架； 4流態(tài)化裝置； 5多孔板； 6流態(tài)化元件； 7壓板； 8螺栓 圖 42 復合型流態(tài)化裝置圖 流態(tài)化元件選擇 流態(tài)化元件是流態(tài)化裝置的核心，它對粉料的流態(tài)化有極其重要的的影響。 硬質流態(tài)化元件是用陶瓷、粉末冶金、燒結塑料等制成的。但他易破碎，制造工藝復雜，價格較高，目前還很少采用。多層棉織帆布以及帆布夾毛氈曾被廣泛的用來制作流態(tài)化元件。干燥的棉織帆布透氣性好，但容易受潮，導致透氣性下 降；表面粗糙，卸料結束后布層上殘留的水泥較多；耐磨性差、易破損，國外已經很少采用。 因此可采用有滌綸帆布編織而成的軟質流態(tài)化元件。 多孔板的設計 多孔板的作用是支承流態(tài)化元件及其上面的粉料，保證壓縮空氣均勻穿過。～15176。根據經驗，選擇該角度為 10176。多孔板沿罐體全長布置 ,圖 43 為多孔板結構示意圖。中央氣室位于罐體的中間部位（出灰口設置于中央氣室處），設置單獨管道對中央氣室供給壓縮空氣，該結構兩側氣室相通，結構對稱公用同一管道輸送壓縮空氣。增加中央氣室的長度，?；衣蕰鄳脑黾?，罐體有效容積增加，減小中央氣室的長度?；衣式档?，罐體有效容積減小，整個罐體質心增高，依據實踐經驗確定該散裝水泥車罐體的中央氣室的長度為 460mm。整個罐體質心增高，國內生產的散裝水泥車氣化板寬度一般在 500～ 600mm 之間，這里取氣化板寬度為 600mm。～ 45176。氣化層上的水泥經壓縮空氣流態(tài)化后，流動性增加，增加氣化層的傾斜角，則水泥的輸送角增 大，?；衣蕼p小，但罐體無效容積增大，罐體質心高。國內生產的散裝水泥車氣化層的傾斜角度為 6176。這里取 10176。截面內流板尺寸按以下公式計算。 20 圖 45 OO 截面至 AA 截面幾何圖 表 41 OO截面至 AA流板尺寸 （單位： m） x xb a ? d 1? 2? 3? e 0 62.2560 20 53.4730 0..9745 0.6 529 46 69.470 554 63.340 10 51.130 821 0.8 882 46 68.600 221 64.720 0 48.880 868 1 65.8870 50 46.7880 892 截面至 BB截面處流板尺寸計算 該段為斜錐體部分，由于斜錐體的水平傾角與氣化板的傾角相等。 表 42 AA截面至 BB截面流板尺寸 （單位 ： m） y yR a ? d 1? 2? 3? e 2 3 4 21 根據以上數據可以畫出流板的零件圖和展開圖。比較簡單可行的辦法是在試制過程中根據所采用的封頭確定其流板各部的尺寸，然后制作成樣板進行加工。對于普通碳素鋼，當內徑 D? 3800mm時 ，其最小厚度由以下經驗公式確定： min 21000DS ? （ 48） 即有 m in 2 2 2 0 0 0 41 0 0 0 1 0 0 0DS ?? ? ?mm 厚度附加量 罐體的厚度附加量 C包括鋼板或者鋼管的厚度負偏差 1C 和腐蝕余量 2C 。查有關手冊可知，對于普通碳素鋼，當鋼板厚度在 ～ ，負偏差 1C =。我國 《鋼制壓 22 力容器》規(guī)定：對于碳素鋼，取 2C? 1mm。則有： C=C1 ＋ C2 =+= 因此筒體部分鋼板的厚度 S 可選定為： MINSS? +C=+= 參考其他橢圓封頭式罐體，封頭部分的鋼板厚度比筒體部分大 1mm，即封 頭部分采用 7mm普通碳素鋼板。 封頭設計 封頭包括半球形、碟形、橢圓形和無拆邊球面形等凸形封頭，以及錐形封頭和平蓋等。 橢圓形封頭是由半個橢球及高度為 h 的直邊部分組成。 圖 46 橢圓封頭參數關 系示意圖 查閱中華人民共和國行業(yè)標準 GB/T88441990 異形筒體和封頭的規(guī)定，可知對于橢圓封頭有 22iDH? ，即 H=370mm 同樣可以查得 iD 與 h 有以下關系，如表 43 所列。 流態(tài)化主要參數的設計 fV 1 .8 2 0 .9 43 0 .8 8 0 .0 6()4 .0 8 ( 1 0 )s s gf gdV ??????? ? (m/s） (48） 式中 sd —— 水泥顆粒直徑， 688 10 m?? s? —— 顆粒真密度，水泥為 3200kg/ 3m ； g? —— 氣體密度，空氣取為 ； ? —— 氣體的動力粘度，一般取為 ? s； 那么水泥的臨界流態(tài)化氣流速度為： fV ＝ 6 10 ( 3200 ) ?? ? ? ??（ ） m/s A 流態(tài)化床面積的大小與流態(tài)化床結構形式、罐體形式和尺寸、所裝粉料的性質有關，其中起主要作用的是粉料的臨界流態(tài)化速度。 24 fQv ??m2 很顯然，流態(tài)化床的面積滿足要求。若氣流速度達到此值，床層的穩(wěn)定操作行為將急劇偏離理想行為，導致操作失常。 水泥的帶出氣流速度 tv 為： 122 3634 ( 3 2 0 0 2 . 7 5 ) 9 . 8 1 8 8 1 02 2 5 2 . 7 5 0 . 0 2 1 8 1 0tv ?????? ? ? ??????? minA 最小空床截面積出現在罐體頂部的某一位置，即流態(tài)化床頂。最小空床截面積可以用下式計算： minA60tQv?= ? = 25 即最小空床截面積為： minA =2 罐體容積近似計算 罐體由圓柱體 ,斜錐體及橢圓封頭等部分組成 ,由于罐體的基本結構尺寸，罐體各部分的長度，直徑流板尺寸對水平面傾角 ? ，氣化板對水平面傾角 ? ，中央氣室長度 0l 氣室寬度 k 等以確定。罐體縱向每處橫截面的形狀均為圓形。如果大于給定誤差 D，就需要對積分區(qū)間繼續(xù)等分，直至求出的數值和上一次求出的數值的差值小于給定誤差 D 為止。 求部分錐體的體積，利用 圖 44 求解。在上部流出的空間稱為擴大容積，按下式確定： 27 b b aV KV? (m3） 式中 Ka—— 擴大容積系數，通常取為 ～ 。 罐體支撐座設計 罐體與汽車車架的聯接是通過罐體底部的支承座和固定裝置來完成的。通常在焊接處加有補強鋼板。 整體式支承座的縱梁和橫梁焊成一體，再與罐體焊在一起。 支承座的截面形狀及尺寸 散裝水泥運輸車罐體支承座的縱梁截面形狀一般和主車架縱梁的截面形狀相同，多采用如圖所示的槽形結構，其截面形狀尺寸取決于其所承受的載荷的大小。圖 47 為支承座的縱梁截面形狀（按經驗公式設計）?？刹捎玫那把b形狀有四種，U形、角形、 L 形以及簡易形 (如圖 48 所示 ） 。 對于鋼質支承座： 0h =5～ 7mm； 0l =200～ 300mm 可以取 0h =7mm； 0l =250mm。 圖 410 是止推連接板的結構。止推板的優(yōu)點在于可以承受較大的水平載荷，防止支承 座與主車架縱梁產生相對水平位移。 29 1支承座縱梁； 2止推連接板； 3車架縱梁。 由于上下托架之間留有間隙，因此連接車架所能承受的水平載荷較小，所以連接支架應和止推連接板配合使用。 1上托板； 2下托板； 3螺栓。對罐體支承座進行了設計，確定了罐體支承座與罐體，半掛車的連接固定方式。 氣卸裝置包括供氣設備 (空氣壓縮機 ） 、供料裝置、輸料管等組成。 ?? ? ?? ( m3/min） 固選擇 Q = m3/min 規(guī)格的空壓機，型號為 。從而實現連續(xù)吸氣，壓縮與排氣。具體參數如下： 空壓機尺寸： 670mm? 472mm? 450mm； 排氣公稱壓力： ； 軸功率： 28kw； 排氣量： 。 粉料必須有足夠的能量來克服各種阻力，始終維持其懸浮狀態(tài)到達輸料管出口。輸料管入口處的固氣二相流速度用下式確定。它包括動態(tài)損失和靜態(tài)損失兩部分。 jH —— 靜壓損失 動壓損失用下式計算： 32 2 22(1 )2gg sd gv vH v? ??? （ 54） 式中 g? —— 空氣密度， kg/m3； gv —— 氣體速度， ； ? —— 混合比，取 ? =70。這里取 22sgvv=。 Hλ = 垂直升高的壓力損失 hH 用下式計算： 9 .8 (1 )hgHh???? 33 式中 h—— 垂直升高的高度 ()m ； Hh= 各種局部阻力的壓力損失 H? 用下式計算： 2( 1 )2ggvCH? ??? ?? ? （ 57） 卸料閥的局部阻力系數為 4～ 8，取 6；單向閥的局部阻力系數為 ～ ，取局部阻力系數為 2，則有： Hζ = 于是有 1 6 . 2 3 2 8 . 1 8 1 1 0 . 4 1 5 4 . 8 1jhH H H H??? ? ? ? ? ? ? 1 1 9 . 1 7 1 5 4 . 8 1 1 7 3 . 9 8djH H H? ? ? ? ?KPa 流態(tài)化元件壓力損失的計算 流態(tài)化元件的壓力降取決于流態(tài)化元件材料的種類和特性，由實際測量得到。對于紡織品制作的流態(tài)化元件可取 2H? 。 進料裝置設計 進料裝置由進料口蓋、密封圈、鎖緊裝置和進料口等組成。裝料口的直徑大都在 400～ 500mm 之間。圖 51 為裝料口示意圖。這種裝料口結構簡單，維修方便，使用壽命長。但易產生堵塞。 （ 2）上吸式出料裝置具有卸料平順，吸嘴高度可以調節(jié)，不易產生堵塞等優(yōu)點，目前應用較廣。 卸料軟管 卸料軟管一般是鋼絲骨架或多層夾布的耐油膠管，其兩端用卡箍與快速接頭相緊密地連接箍緊。使用時，先抬起快速接頭上的勾柄，帶動勾架前移，使兩勾鉤住快速接頭的凸端，然后用力下壓勾柄，凸凹兩端就緊密連成一體。 卸壓管的