【正文】 1 是連接支架的結(jié)構(gòu)。 圖 410 止推 連接板的結(jié)構(gòu)圖 連接支架由相互獨(dú)立的上下托板組成，上下托板均通過螺栓分別與支承座和主車架縱梁的腹板相固定，然后再用螺栓將上下托架相連接。相鄰兩個(gè)止推連接板之間的距離在 500～ 1000mm范圍內(nèi)。連接板上端通過焊接與支承座固定，而下端則利用螺栓與主車架縱梁腹板相連接。 罐體支承座的固定 罐體支承座與主車架的連接通常通過連接支架和止推板配合使用的方式來實(shí)現(xiàn)。 圖 48 支承座前端簡易形狀圖 因?yàn)榧庸?U 形、角形、 L 形前端工藝要求教高，加工困難，為了節(jié)約成本，可以選擇前端簡易形狀，此時(shí)斜面尺寸較大。 圖 47 支承座的縱梁截面形狀圖 28 支承 座的前端形狀及安裝位置 為了避免由于支承座截面高度尺寸的突然變化而引起主車架縱梁的應(yīng)力集中，支承座的前端形狀應(yīng)采用逐步過渡的方式。橫梁截面多為 L 形。支承座與汽車之間用固定裝置聯(lián)鎖。由于雙錐內(nèi)傾罐體的形狀比較復(fù)雜，采用整體式支承座。支承座有整體式和分 置式兩類，它們都是焊接在罐體的底部，與罐體成一體。 ka取 Vb=Ka== m3 cV 通過計(jì)算可得氣室容積 ? m3。 可得： ? m2 ? m2 ? m2 1 ( ) 0 . 8 6 8 9 13 A A B B y yhV S S S? ? ? ?m3 求中央氣室部分體積，利用如圖 44求解 可得 ： ? m2 2 ? m3 之間體積的計(jì)算 求 OOAA 之間體積，利用如圖 44 求解 可得： V3 =3h (S00 +4SXX +SAA ） = 4 ? m3 1 2 3 42 ( ) 1 0 .8 2 1 2V V V V V? ? ? ? ?m3 由于水泥密度為 — t/m3 m vp??13t 則罐體的載重量為 13t bV 由于粉料的內(nèi)摩擦力，進(jìn)料口的數(shù)目、位置等原因，裝料時(shí)粉料不能充滿罐體上部的所有空間；粉料在流態(tài)化過程中空隙率 ? 要增加，上界面升高 ，裝料時(shí)也需要流出這部分空間。 這里給定誤差 D= 通過實(shí)例發(fā)現(xiàn)分段計(jì)算罐體的有效容積時(shí)公式 (412） 所計(jì)算結(jié)果，其誤差小于 26 給定誤差 D= 3m 滿足罐體設(shè)計(jì)要求，因此可利用 1 2 31 ( 4 )3V S S S? ? ? (414） 式中 1S 、 2S 、 3S —— 各截面的有效面積 罐體各段的有效容積之和即為罐體的有效容積。 辛卜生（ simpson）公式是近似計(jì)算罐體有效容積的理論依據(jù)公式如下： 積分 ()bxa f x d? 將積分區(qū)間 n 等分 令 bah n?? 則 ( ) [ ( ) 4 ( 2 ) 2 ( 2 ) 4 ( 3 )3? ? ? ? ? ? ? ?? bxa hf x d f a f a h f a h f a h 2 ( 4 ) 4 ( 3 ) 2 ( 2 ) 4 ( ) ( ) ]? ? ? ? ? ? ? ?f a h f b h f b h f b h f b (411） 給定誤差范圍 D 先把積分區(qū)間 2 等分這時(shí)辛卜生公式如下： 2bah ?? ? ?( ) ( ) 4 ( ) ( )3ba hf x d x f a f a h f b? ? ? ?? (412） 再將積分區(qū)間 4 等分即 4bah ?? 這時(shí)辛卜生公式表示為： ? ?( ) ( ) 4 ( ) 2 ( 2 ) 4 ( 3 ) ( )3ba hf x d x f a f a h f a h f a h f b? ? ? ? ? ? ? ?? (413） 將公式計(jì)算的數(shù)值相對(duì)比，如果其差值小于給定 誤差 D 則公式 （ 411）計(jì)算的積分值即可作為積分 ()ba f xdx?的值?，F(xiàn)由這些參數(shù)計(jì)算罐體的有效容積。在床頂?shù)臍饬魉俣炔荒艹^ tv ，否則會(huì)導(dǎo)致稀相床出現(xiàn)。 tv 可按下式計(jì)算： 1223()4225 sgt ggv d s????????????? (m/s） (410） 式中 g—— 重力加速度， g=。 maxA 對(duì)于水泥， maxA = 式中 Q—— 空氣流量 (m3/min） Amax == =㎡ tv 粉料帶出氣流速度即粉料開始形成稀相流態(tài)化床時(shí)的氣流速度 (大于tv ） 。故流態(tài)化床的面積應(yīng)滿足以下要求： fQA v? (49） 式中 Q—— 氣體的流量； fv —— 粉料臨界流態(tài)化速度。 23 表 43 Di 與 h 關(guān)系列表 iD (mm） ? 400 450900 9001500 ? 1500 h (mm） 40 60 80 120 iD =1480mm，處于 900～ 1500mm區(qū)間內(nèi)，所以取 h=80mm。圖 46 為橢圓封頭各參數(shù)示意圖。 橢圓形封頭的受力情況好，質(zhì)量小，國家已經(jīng)有標(biāo)準(zhǔn)的封頭系列，應(yīng)用最廣泛。 綜上所述，罐體選材確定為：筒體部分采用 6mm 碳素鋼板，封頭部分采用 7mm碳素鋼板。考慮到散裝水泥罐裝的是干水泥，腐蝕性較小，取 2C =。 腐蝕余量 2C 應(yīng)根據(jù)截止的腐蝕性和容器的使用壽命而定。即 12C C C?? （ 49） 當(dāng) 1C 不大于 ，且不超過名義厚度的 6%時(shí)，可取 1C =0。 罐體厚度的確定 罐體的最小厚度 對(duì)于薄壁容器，為了滿足制造工藝要求以及運(yùn)輸和安裝過程中的剛度要求，根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，規(guī)定了不包括腐蝕余量的圓筒最小厚度。 封頭部分流板尺寸設(shè)計(jì) 封頭部分流板折邊底線的形狀以及流板斜邊邊緣的形狀都為不規(guī)則曲線，難以計(jì)算。 則 yAbb? A 點(diǎn)即 x=1 時(shí)的點(diǎn) ? m yy 截面處截面圓的半徑 1 ( 1)2yAR R y tg ?? ? ? AA 截面至 BB 截面處流板尺寸見表 42。 圖 44 罐體截面幾何圖 2 214a R R K? ? ? (41） a rc2( )ktg R a b? ? ?? (42） 2coskd ?? (43） 02 180? ? ?? ? ? (44） 321arcsin( sin )R??? (45） 01 2 3180? ? ?? ? ? (46） 19 121 sinsineR??? (47） 中央氣室部分流板尺寸計(jì)算 由 0 1?R m 0 ? m 10o?? 45o?? ? m 取 ?b m 將數(shù)值代入公式（ 41）～（ 47） 可得： ?a m； ?? ； ?d m； 02 ? ? ； 03 ? ? 1 ? ? ； ?e m 截面至 AA截面處流板尺寸計(jì)算 在 OO截面和 AA 截面間選取若干截面計(jì)算出各截面處流板折邊的高度 b 和流板的長度 e，結(jié)合圖 45 進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算出的相關(guān)尺寸見表 41。 18 流板結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計(jì) 在罐體的圓柱體、斜錐體等部分上，每一處的橫截面均為圓形（圖 44）。～ 10176。反之如果減小氣化層的角度，則水泥輸送速度減小，罐體有效容積增加。流化板的的傾角必 須 大于水泥的休止角，一般取 45176。 流板傾斜角度及氣化層傾斜角度的設(shè)計(jì) 罐體內(nèi)大部分水泥是在重力作用下通過流板集中于透氣層上，然后由透氣層輸送到出料口，一般硅酸水泥的的靜止休止角為 40176。 氣化板寬度的設(shè)計(jì) 氣化板的寬度影響 罐體的?；衣屎陀行莘e，增加氣化板寬度，?；衣试龃?，罐體有效容積增大，減小氣化板寬度，?；衣蕼p小。 中央氣室長度的設(shè)計(jì) 中央 氣室的長短影響?；衣屎凸摅w的有效容積。 （孔的直徑為 20mm，孔距為 50mm） 圖 43 多孔板結(jié)構(gòu)示意圖 17 罐體內(nèi)部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 氣 室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 采用兩個(gè)氣室的結(jié)構(gòu)，即中央氣室和兩側(cè)的氣室。多孔板常采用 4mm厚的鋼板制造，上面均勻分布直徑為 20～ 30mm 的孔，孔距大小與孔數(shù)多少以有利于均勻布?xì)?、支承?qiáng)度和節(jié)約鉆孔工時(shí)來確定。此角度越大，卸料速度越快，但角度過大，容器的空間利用率越小。多孔板與水平面的夾角一般取粉料靜態(tài)安息角 的三分之一，常取 10176。 流態(tài)化元件壓緊方式的確定 氣卸粉罐車的軟質(zhì)流態(tài)化元件多采用壓板直接壓緊的方式：即使用螺栓穿過壓板及軟質(zhì)流態(tài)化元件壓緊在多孔板上。滌綸等化纖織物制成的流態(tài)化元件韌性和抗拉強(qiáng)度高、表面光滑，且不易受潮，使用壽命長，是一種比較理想的流態(tài)化元件。近年來，滌綸等合成纖維的應(yīng)用越來越廣泛。 16 軟質(zhì)流態(tài)化元件的材料有棉織帆布、化纖帆布、毛織物等。它具有很好的剛性，不需要多孔板支撐，且不易受潮和堵塞，耐磨性好。目前，流態(tài)化元件有軟、硬兩類。這樣便形成了完整的流態(tài)化裝置?；习迮c罐體的母線平行，多孔板向罐體的出料口傾斜。它由滑板、支承架、多孔板、流態(tài)化元件、壓板等組成。流態(tài)化裝置又 15 稱 為流化床。 圖 41 罐體結(jié)構(gòu)圖 流態(tài)化裝置的設(shè)計(jì) 粉料的流態(tài)化是使粉料變成具有流動(dòng)特性的過程，流態(tài)化裝置是完成上述過程的必要部件，是完成氣卸粉料罐的核心。 罐體尺寸的確定 臥式罐體一般是由圓柱體、斜錐體、封頭等幾部分組成，見圖 41。 14 第 4 章 罐體的設(shè)計(jì) 罐體的材料選擇 普通碳素鋼的機(jī)械性能好，有足夠的強(qiáng)度、韌性和良好的工藝性，價(jià)格便宜，是目前制作罐體的 最常用的材料。最后確定了取力方式和以及完成了對(duì)取力器的選擇。本設(shè)計(jì)選用取力器型號(hào)為 PT012/264，其總速比為 。 輸出旋向均為與發(fā)動(dòng)機(jī)旋向相反。其總速比（發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速與取力器輸出轉(zhuǎn)速之比）有 、 、 、 等多種配比。其基本參數(shù)有取力器總速比、額定輸出轉(zhuǎn)矩、輸出軸旋向以及結(jié)構(gòu)質(zhì)量等。 圖 31 氣卸粉罐車整車結(jié)構(gòu)圖 整 車參數(shù)的確定 初步選定的裝載質(zhì)量為 16t，由上述列表可知整備質(zhì)量為 8950kg，對(duì)于汽車總質(zhì) 量以座位數(shù)為 2 個(gè)，按 65kg 每人算，經(jīng)計(jì)算可知總質(zhì)量為 25080 kg。通過比較立式粉罐汽車、臥式粉罐汽車、舉升式粉罐汽車和斗式粉罐汽車的罐體的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)選定雙錐臥式罐體。 從以上方案中選著用發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪后端取力。此種方案將取力器疊置于變速器之上，用一惰輪與 ? 軸常嚙合齒輪嚙合獲取動(dòng)力，固需改制原變速器頂蓋。這種方案應(yīng)用較廣，如平頭式汽車改裝的大、中型混泥土攪拌車等。固此種取力方式常用于由長頭式汽車底盤改裝的大型混泥土攪拌運(yùn)輸車。常見的取力方式如圖 23 所示。由于在設(shè)計(jì)變速器時(shí)已經(jīng)考慮了動(dòng)力輸出，因而在變速器的左側(cè)或 右側(cè)留有標(biāo)準(zhǔn)的取力器接口 。一般專用改裝車輛在選用底盤時(shí) 不但要根據(jù) 專用汽車的類型、用途、 裝載質(zhì)量、使用條件、專用汽車的性能指標(biāo) 進(jìn)行考慮，還從適用性、可靠性、先進(jìn)性、方便性等方面進(jìn)行比較分析，表 21是常用二 類底盤的性能對(duì)比列表： 表 21 底盤性能對(duì)比列表 解放 東風(fēng) 紅巖 適用性 適用于各類載重貨車及專用汽車特殊功能的要求 適用于各類載重貨車及專用汽車特殊功能的要求 適用于各噸位載重貨車的改裝設(shè)計(jì)要求以及部分專用車輛的特殊要求 可靠性 工作可靠，出現(xiàn)故障的幾率少，零部件 有足夠的強(qiáng)度 工作性能好，故障率低，零部件要有足夠的強(qiáng)度和壽命 性能可靠，出現(xiàn)故障率低，各部件要有足夠的強(qiáng)度 先進(jìn)性 動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性、行駛平順性及通過性等基本性能指標(biāo)和功能方面達(dá)到同類車型的先進(jìn)水平 動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性、操縱穩(wěn)定性等基本性能指標(biāo)和功能方面達(dá)到同類車型的先進(jìn)水平 動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性