【正文】 .............................................. 23 大同至西安客運專線站前工程 13標渭洛河特大橋 （ 40+64+40） m連續(xù)梁現(xiàn)澆支架檢算書 1 (40+64+40)m 連續(xù)箱梁現(xiàn)澆支架 檢 算書 一、 計算依據(jù) 《渭洛河特大橋 DK757+～ DK804+ 段連續(xù)梁部分》大西運西施橋 09 《（ 40+64+40）連續(xù)箱梁參考圖》 《路橋施工計算手冊》 《混凝土設計規(guī)范》 《鋼結構設計規(guī)范》 《鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范》 《建筑施工碗扣式腳 手架安全技術規(guī)范》 《 中華人民共和國建筑工業(yè)行業(yè)標準 》 (竹膠合板模板 JC/T 30 26— 1995) 二、 箱梁主要結構尺寸 梁體采用單箱單室變高度直腹板箱型截面，主墩墩頂處最小梁高 ，箱梁在墩頂 范圍內(nèi)梁高相等，跨中 2m 范圍內(nèi)及邊墩頂現(xiàn)澆段最小梁高，梁底曲線為 次拋物線，拋物線方程為 y=。箱梁頂寬 ，箱梁底寬 ，單側懸臂長 ，懸臂端厚 ，懸臂根部厚 65cm。頂板設 90cm 30cm 的倒角，底板設60cm 30cm 的倒角。箱梁結構圖見圖 圖 圖 圖 4。 大同至西安客運專線站前工程 13標渭洛河特大橋 （ 40+64+40） m連續(xù)梁現(xiàn)澆支架檢算書 3 模板采用木模，面板為 竹膠板，背肋采用 10 10cm 方木。 三、使用材料及其參數(shù) 、普通材料單位重及其性能 材料名稱 規(guī)格型號 單位重（ KN/m3） 彈性模量（ MPa） 強度設計值（ N/mm2） 結構部位 抗彎 fm 抗拉 ft 抗壓 fc 抗剪 fv 竹膠板 δ 10 103 20 \ \ \ 模板 方木 10x10cm 5 9 103 11 10 模板 鋼材 A3 105 145 145 145 85 模板、支架 鋼材 16Mn 105 210 210 210 120 模板、支架 計算結構為 臨時鋼結構，鋼材的容許應力提高系數(shù)取 ，木材順紋容許應力提高系數(shù)取 。 四、各類施工荷載 本計算 中門式支架 按容許應力計算。 大同至西安客運專線站前工程 13標渭洛河特大橋 （ 40+64+40） m連續(xù)梁現(xiàn)澆支架檢算書 5 考慮施工活載載影響后的單位面積上的側模施工組合荷載： qc=pm+q2+q3=++= KN/m2。則有： Wk = z Wo 式中： Wk—— 風荷載標準值（ kN/m2）； μ z—— 風壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》（ GB500092021）規(guī)定采用，取 ； μ s—— 風荷載體型系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》（ GB500092021）規(guī)定的豎直面取 ； 即碗扣支架風荷載為 Wk = z Wo= = KN/m2。 （ 2 ） 可變荷載的分項系數(shù)，取 。 、荷載組合效應 1）立桿穩(wěn)定計算： 永久荷載 +（可變荷載 +風 荷載） 2） 斜桿強度和連接扣件（抗滑）強度計算：風荷載 、本支架驗算采用手算和 midas 有限元分析軟件電算相結合。 fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6)=6 2102/(10 1000 152)=[ fm]=20MPa。 面板強度和剛度滿足要求。 模板上承受的混凝土澆筑單位荷載為：q= =，模板鋼背楞間距為 1000mm。 w=ql4/(150*EI 木 )= 10004/(150 9000 ) =1000/400=。 鋼背楞驗算 鋼背楞采用雙 10 槽鋼，截面抗彎抵抗矩為： W 鋼 =79320mm3；截面慣性矩為：I 鋼 = 3966000mm3。按 3 跨連續(xù)梁計算有： fm=M/W=ql2/(10* W 鋼 )= 10502/(10 79320)=[ fm]=181MPa。 鋼背楞剛度和強度滿足要求，安全系數(shù)為 。則拉桿直徑為：√ (4F/ [fm]/π )= √ (4 103/215/π )=，取φ 25 鋼筋作為拉桿。 1）支點處： qf=26 ++=；（腹板） qd=26 ++=；（底板） 2）跨中： qf=26 ++=；（腹板） qd=26 ++=；（底板） 面板驗算 底模 面板采用厚度為 15mm 厚的竹膠板作為面板，支點腹板范圍背肋間距按160mm 布置，底板范圍背肋間距按 260mm 布置；跨中腹板范圍背肋間距按 190mm布置，底板范圍背肋間距按 290mm 布置，取 1m 寬面板按 3 跨連續(xù)梁計算。 大同至西安客運專線站前工程 13標渭洛河特大橋 （ 40+64+40） m連續(xù)梁現(xiàn)澆支架檢算書 8 w= qfl4/(150*EI)=12 1604/(150 6500 1000 153) =160/400=。 w= qdl4/(150*EI)=12 2604/(150 6500 1000 153)=260/400=。 w= qfl4/(150*EI)=12 1904/(150 6500 1000 153)=190/400=。 w= qdl4/(150*EI)=12 2904/(150 6500 1000 153)=290/400=。 木背肋驗算 木背肋截面抗彎抵抗矩為： W 木 =100 1002/6=；截面慣性矩為：I 木 =100 1003/12=。底模作用于中支點至 1/4 截面段方木背肋上的最大單位荷載為： q==，作用于 1/4 截面至等高段截面方木背肋上的最大單位荷載為：q=（ 26 ++） =。 w=ql4/(150*EI 木 )= 6004/(150 9000 )=600/400=。 w=ql4/(150*EI 木 )= 9004/(150 9000 )=900/400=。 頂板模 頂板施工荷載 頂板厚度為 ，根據(jù)公式得頂板面分布荷載為： q=26 +=； 面板檢算 頂板模面板 采用 15mm 竹膠板作為面板， 木背肋間距為 340cm， 取 1m 單位 寬度按 3 跨連續(xù)梁計算。 w=ql4/(150*EI)=12 3404/(150 6500 1000 153)=340/400=。 木背肋檢算 木背肋截面抗彎抵抗矩為： W 木 =100 1002/6=；截面慣性矩為：I 木 =100 1003/12= 。按 3 跨連續(xù)梁計算有： fm=M/W=ql2/(10* W 木 )= 12021/(10 )=[ fm]=。 木背肋強度和剛度滿足要求。 fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6)=6 3002/(10 1000 152)=[ fm]=20MPa。 面板強度和剛度滿足要求。木 背肋上 的線單 位荷載 為： q= =，底模分配梁間距為 1200mm。 w=ql4/(150*EI 木 )= 12021/(150 9000 )=1200/400=3mm。 六、模板分配梁計算 作用于模板分配梁上的新澆筑混凝土自重標注值為： q=26 h+；木模系統(tǒng)水平自重標準值取 。中支點至 1/4 截面按支點處截面計算， 1/4 截面至等高段截面按 算，則有作用于底模分配梁上的施工荷載為： qf=（ 26 ++） =（中支點至 1/4 截面腹板）； qd=（ 26 +++） =（中支點至 1/4 截面底板）； qf=（ 26 ++） =（ 1/4 截面至梁端截面腹板）； qd=（ 26 +++） =（ 1/4 截面至梁端截面底板）； 分配梁采用 10 槽鋼（腹板朝下平置）， 10 槽鋼（腹板朝下平置）截面抵抗矩 Wy=