【正文】 2517w 輸入功率 726w 能效 ②節(jié)流毛細管 400，直流電機轉速 810rpm 2P15（充注量 880g） 制冷量 2750w 輸入功率 763w 能效 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 2P14（充注量 880g） 制冷量 2512w 輸入功率 692w 能效 不難得出 :2P15 的制冷量雖較大，但輸入功率較高，對降低功率不利；且能效比也不如 2P14 的高。 2P14S225ANE的出廠額定工況 :蒸發(fā)溫度 ℃ ,冷凝溫度 ℃ ,過冷卻溫度 ℃，回氣溫度 35℃，排氣溫度 115℃。 2. 冷凝器結構的初步規(guī)劃及有關參數(shù) 管排方式 采用 非正三角形叉排排列 (經(jīng)過長期測試，非正三角形比正三角形的換熱有所提高，并說明原因 )， 沿氣流方向排數(shù)2?LN 排，冷凝管用 ?? 的紫銅管（薄壁高齒內螺紋）， 橫向管中心距 mmS 211 ? ,縱 S2 mm14? ， 外套 f? ＝ 厚的鋁片；翅片間距 mmSf ? ,翅片寬度 b=2 S2=2 14=28mm，翅片為親水膜波紋管百葉窗片。則空氣側表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)： α o =cψ )/(Re ??meqnfe dbda? =0. 327 ???? ? =( )2 km? 翅片當量高度由《小型制冷裝置設計指導》式（ 315）計算，等邊三角形叉排 c＝ ，近似取 c＝ 則： h1 = )]ln()[1(2 01010 dscdsd ?? = )] ()[ ( ??? = 由式 （ 314） 計算 翅片參數(shù) m = 0 ???ffa??= λ f—— 鋁片導熱系數(shù)，取 203 W/m k） 取空氣側塵埃垢層熱阻 r0= m2 k 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 紫銅管的導熱率λ＝ 393W/(m即 K0 = ＝ W/m2 空氣流通方向上 的管排數(shù)： n= ???lNL 排 取整數(shù) n=2 排，與計算空氣側表傳熱系數(shù)時預計的空氣流通方向上的管排數(shù)相 符。 實際垂直氣流方向管排數(shù) nB=24，沿氣流方向排數(shù) nl=2,則冷凝器尺寸： 寬 A=22436??? LB tnn L = m 高 B=nB S1=24 = m 深 C=nl S2=2 = m 實際迎風面積： Af=AB= = 實際氣流方向排數(shù)的 迎面風速為： Wf= ?faAV = m/s 與原假設的迎面風速相近，不再另作計算。 冷凝器具體參數(shù)表 冷凝器 管道材料 紫銅管 規(guī)格 (mm mm) φ 7 外套鋁片厚度 (mm) 鋁片形式 親水膜百 葉窗波紋片 翅片節(jié)距 (mm) 沿氣流方向排數(shù) 2 垂直氣流方向排數(shù) 24 縱向管間距離 (mm) 21 橫向管間距離 (mm) 14 管簇排列形式 叉排 四 .蒸發(fā)器 的設計計算及選型 進口空氣干球溫度 ta1=27℃ ,濕球溫度 ts1=19℃；出口空氣干球空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 溫度 ta2=℃ ,濕球溫度 ts2=℃ ；制冷量 Q0=2800W （ 測得當?shù)卮髿鈮?PB=） 選用 φ 7mm0. 32mm 的紫銅管 ,翅片選用δ f= 的鋁套片 ,翅片間距 Sf= ,垂直于流動方向管間距 S1=, S2= 沿流動方向管排數(shù) nL=2,迎面風速Wf=3m/s。k) Prf= Vf=10 6m/s (2)最窄截面處空氣流速 Wmax=WfS fS 1/(S1db)(Sf－δ t) =3 ()/() =(3)干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 四排管時的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)： α 4=+ (Wmaxd0/vf)(a0f/ab0) =+( 72/10 6) ( ) = N 排管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和四排管的平均表面?zhèn)鳠嵯抵g的關系式是： )4(4 ])4([???? Ndn Naa 因此 α 2= 4[( Wmax db/ Vf) (2/4) ] (24) = 923[( 72/) ( 2/4) ] (24) = α 0 =α 2ρ fω maxcpf/(prf)(2/3) = 1005/()2/3 =() (4)確定在蒸發(fā)器內的狀態(tài)變化過程 根據(jù)給定的空氣進出口溫度可得 h1=54kJ/kg h2=40kJ/kg d1=連接空氣的進出口狀態(tài)點 1 和點 2，并延長與飽和空氣 線 （ φ = ） 相 交 于 ω 點 ， 該 點 的 參 數(shù) 為 hw=℃ dw=在 蒸發(fā)器中空氣的平均比焓 hm=hw+(h1+h2)/ln〔 (h1hw)/(h2hw)〕 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 =+(5440)/ln〔 ()/()〕 =與 hm=。 k), 故在凝露工況下的翅片效率為 η f=th(mh,)/ (mh,) =th( 103)/ ( 103) = 當量表面?zhèn)鳠?系數(shù)為 α j= 〔 ( +)/〕 = W/(m2K) 飽和蒸氣比定壓熱容 Cpg=(kgS 蒸氣粘度 ug= 106PaK) 蒸氣熱導率 λ g= 102/(ms) 。 s) = ( m2 r)=7/(250 )= X=(X1+X2)/2= C0 =[(1X)/ X]（ρ l/ρ g） =() () = Frl = gi2/ρ 2gdi =()2/( )= Rel =gi(1X)di/ ul = 106=1984 α l =(Rel) (Prl) l/ di = (1984) () α i =α l[C1(C0) C2(25FL)C5 +C3B0 C4Ffl] = [ () (25 ) + 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 ( ) ] =(m2K) ，故 Ko’ =1/[ a0f/(α i ai)+ rw+rs+ (at /am)rt+1/α j] =1/[( )+ +1/] = W/(m2K) (10)核算假設的 qi 值 K0 qo= Koθ m′= qi=(a0f /ai)qo=( /) W/m2 =7094W/m2 計算表明，假設的 qi初值 7000 W/m2與核算值 7094 W/m2較接近，空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 偏差小于 2%，故假設有效。上面的計算 沒有考慮制冷劑蒸氣出口過熱度的影響，當蒸氣在管內被過熱時，過熱段的局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)很低，空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 即使過熱溫度不高，如 35℃，過熱所需增加的換熱面積仍可高達1020%?！坝嬎銌卧庇嬎愠龅目偼獗砻娣e比蒸發(fā)器的實際總外表面積稍偏低。 以上設計是建立在假設蒸發(fā)器形狀為單折平面式的。但實際工藝上難以做到，采用三折 n 型平蒸發(fā)器盡量與做到與理想狀態(tài)相似。 （ 12） R22 的流動阻力及其對傳熱溫差的影響 烏越邦和等的試驗表明，在其它條件相同的情況下， R22 在管內的流動阻力比 R12 要高 10%， R12 在管內蒸發(fā)時的流 動阻力可按下式計算 △ PR12= (qigi) l/di 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 = (7094 ) =69Kpa 故 △ PR22=△ p R12= 69= 由于在蒸發(fā)溫度 15℃時 R22的飽和壓力為 795Kpa,故流動阻力損失為 %，不超過 10%,可以忽略不計。空調器的工作點也取決于上述兩個特性的平衡點。（多節(jié)葉輪，電機，蝸殼）氣流沿著與轉子軸線垂直方向，以轉子一側的葉柵進入葉輪，穿過葉輪 內部，再次通過葉輪另一側的葉柵將氣體壓出。 ①室內機計算空氣側阻力及選定電機、風機 《小型制冷裝置》 (322)動壓：△ P1= payWa 22 ???? (323) 靜壓： 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 △ P2= padb ae )()( a xW ??????? ? 風機采用電動機直接傳動，則傳動效率 ,1?m? 風機全效率 ?fan? ， P= PaPPmfa n )( 21 ???????? ?? 風量： qv=HL Wf=0. 75 =,則電動機的輸入功率為： q= wPPqmfa nv )()( 21 ?? ???? ??? ?? (325) 據(jù)以上的數(shù)據(jù)，選用 YDK25AM6B 軸流風機電機，該電機的有關資料如下 ： 電機參數(shù)表 ②室外機計算空氣側阻力及選定電機、風機 《小型制冷裝置》 (322)動壓：△ P1= payWa 22 ???? (323) 靜壓： △ P2= padb ae ) 9 (5 0 0 )(1 0 a xW ??????? ? 風機采用電動機直接傳動，則傳動效率 ,1?m? 風機全效率 ?fan? ， 室外側 電機型號 YDK－ 25AM－ 6B 極數(shù) 6 轉速 rpm 870 輸入 (輸出 )功率 w 25 電源 220V（ 50Hz） 電機電容 2μ F 電機效率 32% 風機 名稱及形式 郎迪軸流式風葉 風葉尺寸 φ 401 115R 空調制冷系統(tǒng)高能效初步設計 P= PaPPmfa n 77 )( 21 ?? ?????? ?? 風量： qv=B H Wf=0. 28 3=,則電動機的輸入功率為： q= wPPqmfa nv ) 77 (5 )( 21 ?? ???? ??? ?? (325) 據(jù)以上的數(shù)據(jù)，選用 YDK164 貫流風機電機，該電機的有關資料如下 ： 電機參數(shù)表 風機銘牌上所標出的風量： 標準狀態(tài)下的氣體體積（ P=101325Pa，t=20℃，相對濕度為 50%，空氣密度為 ） H=△ Ps+△ P 濾 +△ P 柵 +△ P 余 △ Ps 翅片管簇的通風阻力 △ P 濾 蒸發(fā)器前過濾網(wǎng)阻力 40Pa △ P 柵 出風柵阻力 10Pa △ P 余 機外