【正文】 一般采用下面的經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)求 K： K= (65+ ) (26) 由式（ 25）即可計(jì)算相對(duì)濕度φ φ =dsqPP = dswdws P BttKP )( ?? (27) 式中： Pws對(duì)應(yīng)于濕球溫度 tw的飽和水蒸汽壓力（ N/m2） Pds對(duì)應(yīng)于干球溫度 td的飽和水蒸汽壓力（ N/m2） B實(shí)際大氣壓 N/m2 。 (tdtw) (PwsPq) γ 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) = 105β s F (21) 式中： td、 tw分別表示干、濕球溫度（℃） 水分蒸發(fā)時(shí)的耗熱量（吸熱）： Qout=w即： Qin=Qout (20) 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 由對(duì)流換熱定律知： Qin=α T 將（ 17）代入（ 16）式得到： d=TRVPTRVPddqq? =dqqdPRPR = dqPP (18) 又 Pd+Pq=B Pq=φ V=md Rq K） 25000℃時(shí)水的汽化潛熱 kj/kg 進(jìn)、出空調(diào)器的焓差為： △ h=h1h2 =(t1t2)+2500(d1d2)+(t1d1t2d2) (15) 含濕量 d 的定義為： 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) d= dqmm (16) 式中， mq、 md分別表示容積為 V，溫度為 T 時(shí)濕空氣中水蒸汽質(zhì)量和干空氣質(zhì)量（ kg） ,在實(shí)驗(yàn)條件下空氣中的水 蒸汽和干空氣均可當(dāng)作理想氣體，則有： Pq d） 式中： （ kj/kg由于濕空氣是由干空氣和水蒸汽組成，因此濕空氣的焓應(yīng)該由干空氣焓和水蒸汽的焓組成，即： h=+d 21)(?H? （ 14） 此式即為計(jì)算噴嘴流量的公式，如果測(cè)量風(fēng)量時(shí)同時(shí)開啟幾個(gè)噴嘴，則空調(diào)器的循環(huán)風(fēng)量應(yīng)為通過(guò)這些噴嘴流量的總和。 C g P+21 ρ v2+ρ gz=const （ 8） 取風(fēng)量測(cè)量裝置噴嘴進(jìn)口處（靜壓箱內(nèi)整流板后）截面為“ 0”，噴嘴出口處為截面“ 1”，則由式（ 8）可知： P0 P1=ρ 2 2221 vv ? +ρ g（ z1 z0） （ 9） 由于 截面“ 0”和截面“ 1”處于同一水平高度且靜壓箱中氣流速度控制在很低的范圍內(nèi)（ v0） 式（ 9）可簡(jiǎn)化為： △ P= 21 ρ v12 v1= 21)2(?P? （ 10） 因此通過(guò)噴嘴的氣體容積流量為： V=A v1=A 21)2(?P? （ 11） 在上面的推導(dǎo)過(guò)程中我們假設(shè)空氣為不可壓縮氣體，事實(shí)上空氣空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 通過(guò)噴嘴時(shí)比容（或 密度）會(huì)發(fā)生變化，還會(huì)產(chǎn)生壓力損失等，引入一個(gè)系數(shù)來(lái)對(duì)這種假設(shè)帶來(lái)的誤差進(jìn)行修正，這個(gè)系數(shù)即為流量系數(shù)C。 TPs （ 7） Rd， Rq分別是干空氣和水蒸汽的氣體質(zhì)量常數(shù)（ kj/kg 二．理論推算過(guò)程 Q0=)1( )21( dhhV ??? (1) ρ =ρ d+ρ q (2) 式中 ρ d干空氣密度 (kg/m3) ρ q水蒸汽密度 (kg/m3) V循環(huán)風(fēng)量 (m3/h) 空氣中的水蒸汽含量極少，它可以和干空氣一樣看成理想氣體。 十一 .焓差法測(cè)試空調(diào)器性能的理論推算方法 一．概述 空氣焓差法是通過(guò)測(cè)量空調(diào)器進(jìn)口及出口的空 氣的焓值和循環(huán)空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 風(fēng)量，以此來(lái)確定空調(diào)器的制冷量的一種性能測(cè)試方法。此處可改進(jìn)：少工質(zhì)，長(zhǎng)毛細(xì)管。應(yīng)用以上原則，對(duì)實(shí)驗(yàn)不斷地進(jìn)行改進(jìn)，并最終確定最高能效比如下圖示： 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 分析：回氣溫度比蒸發(fā)溫度低，處于過(guò)液狀態(tài)，部分液體沒完全蒸發(fā)。如果加大轉(zhuǎn)速：一方面，輸入功率會(huì)改變；另一方面，風(fēng)量加大，兩器的換熱效果變好，制冷量增加。兩個(gè)變量產(chǎn)生的結(jié)果也需要通過(guò)實(shí)驗(yàn)證明。反之亦然，工質(zhì) 量同時(shí)影響這兩個(gè)方面，它們共同作用的結(jié)果需要實(shí)驗(yàn)方可證明。 在毛細(xì)管內(nèi)徑一定的情況下，增長(zhǎng)毛細(xì)管回氣、排氣溫度都會(huì)升高，冷凝器中部溫度也會(huì)升高；增加工質(zhì)量，回氣、排氣溫度都會(huì)減少；。本來(lái)還可以把風(fēng)機(jī)的交流電機(jī)通過(guò)直流整流，變成直流電機(jī)，但由于考慮到成本問(wèn)題沒有采用此辦法。④加大排氣管，因?yàn)樵械呐艢夤軓绞窃陬~定充注量 800g 的前提下定的最佳排氣管徑 (8mm)，現(xiàn)在的充注量已經(jīng)增加到 1070g，排氣管徑也要隨之增大 ()。這就意味著可以減小壓縮機(jī)的啟動(dòng)電容②包儲(chǔ)液罐、回氣管、節(jié)流毛細(xì)管 ,使之減少對(duì)外傳熱。在提高制冷量方面可以采取以下途徑 :①加強(qiáng)兩器空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 的換熱效果 :加大兩器面積、采用內(nèi)螺紋管、翅片用開窗親水膜、合理布管。指導(dǎo)方法是 EER=制冷量 :輸入功率。進(jìn)口3進(jìn)口2進(jìn)口1蒸發(fā)器進(jìn)口處在迎風(fēng)面 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 從設(shè)計(jì)上要考慮蒸發(fā)器與出風(fēng)框接水槽底部及側(cè)面不能直接接觸，以免形成‘冷橋’，進(jìn)而使結(jié)構(gòu)件外表面形成凝露；如果風(fēng)量過(guò)小，出風(fēng)溫度低時(shí)， 出風(fēng)口及導(dǎo)風(fēng)板易形成露；如果蒸發(fā)器流路設(shè)計(jì)不合理或單路 U 型管過(guò)長(zhǎng)或換熱面積過(guò)分大，在接近凝露工況下運(yùn)行時(shí)， U 型管尾端形成循環(huán)空氣‘熱通道’，冷熱空氣混合后易形成噴水滴現(xiàn)象；同理，再保證空調(diào)器能力的情況下，應(yīng)盡量使用流量大的毛細(xì)管，同時(shí)蒸發(fā)器分流管流量的設(shè)計(jì)以盡量的大為原則，以滿足在冷露工況下蒸發(fā)器不偏流和冷媒流量不至于減少太多而造成 U 型管尾端過(guò)熱嚴(yán)重，一般要保證壓縮機(jī)回氣溫度不高于 20℃。管道布置要使得每條管路有相同的流動(dòng)阻力，盡量使每條管路的蒸發(fā)壓力和蒸發(fā)溫度相同。在這種情況下，一般要加大風(fēng)量來(lái)彌補(bǔ)單位傳熱的不足。管道的布置應(yīng)使蒸發(fā)后的制冷劑與溫度最高的氣流接觸，以保證空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 蒸發(fā)進(jìn)入壓縮機(jī)吸氣管道時(shí)略有過(guò)熱。在多管路組成的蒸發(fā)器中，為了充分利用每條管路的傳熱面積，應(yīng)將制冷劑均勻地分配到各條管路中去。過(guò)冷管盡量短，要防止偏流，保證毛細(xì)管進(jìn)口都是液態(tài)。 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) ⑴從換熱器流路考慮：蒸發(fā)器（冷凝器）中部和出口的飽和溫度差不大于 2℃，各出口間溫度差不大于 3℃；前者是考慮到冷媒流動(dòng)阻力，充分發(fā)揮壓縮機(jī)能力；后者是考慮到冷媒分配的均勻性，充分發(fā)揮蒸發(fā)器換熱能力； ⑵對(duì)于雙排換熱器，采用‘ U’型回路，以利于在不同工況下?lián)Q熱器都處于良好的換熱狀態(tài)；從配管簡(jiǎn)化角度考慮，也可以采用上進(jìn)下出分段設(shè)計(jì)；對(duì)于必須采用分流管才能分流均勻的換熱器，應(yīng)盡量采用ф 5 ,且盡量使分流管長(zhǎng)短一致及盡量的短 ，以提高制冷系統(tǒng)在變工況下的使用性能；為強(qiáng)化換熱，雙排冷凝器可采用外排片距寬、內(nèi)排片距密以提高風(fēng)量及使內(nèi)外排換熱負(fù)荷均衡等，也可以采用內(nèi)外 U 型管規(guī)格如管徑、是否內(nèi)螺紋等設(shè)計(jì)，在保證換熱能力的前提下降低成本； ⑶蒸發(fā)器輸入管（制冷狀態(tài)下）應(yīng)在循環(huán)空氣流的迎風(fēng)面，有利于減少制熱狀態(tài)下的不可逆換熱。 ，毛細(xì)管及分流管后應(yīng)有一段過(guò)度管，以避免壓力突變而發(fā)生流動(dòng)噪音。 ：動(dòng)管與靜管及鈑金的距離大于 8mm，動(dòng)管與動(dòng)管的距離大于 15mm，配管與電線的間距要大于 15mm。 ：壓縮機(jī)排氣管須有 1 個(gè) U 型彎或以上，回氣管須有 2 個(gè) U 型彎或以上，以加強(qiáng)配管柔性，減少應(yīng)力集中。 ：排氣及回氣管與壓縮機(jī)連接時(shí)，直管段不得小于 50mm，以盡力減少應(yīng)力集中 。另外，壓縮機(jī)排氣管上設(shè)油分離器，以便將運(yùn)行中有可能從壓縮機(jī)帶入系統(tǒng)的油減到最少。 ③毛細(xì)管與冷凝器的連接管 連接管應(yīng)考慮在毛細(xì)管內(nèi)有氣體反向流入冷凝器時(shí)，冷凝器的液體制冷劑能順利流入毛細(xì)管，其管徑大小 應(yīng)按滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)液體流速空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 不小于 。 ②排氣管 ⑴ 防止?jié)櫥突蚩赡芾淠聛?lái)的液體流回壓縮機(jī)，排氣管應(yīng)有～ 的坡度坡向油分離器或冷凝器。 ⑵ 防止停機(jī)時(shí) 液態(tài)制冷劑從蒸發(fā)器流入壓縮機(jī)，蒸發(fā)器回氣管應(yīng)先向上彎曲在向下通至壓縮機(jī)。 ㈡管道的布置原則 氟利昂制冷劑的特點(diǎn)是與潤(rùn)滑油相互融解，因此，必須保證從壓縮機(jī)帶出來(lái)的潤(rùn)滑油在經(jīng)過(guò)冷凝器、蒸發(fā)器和一系列設(shè)備、管道之后，能全部回到壓縮機(jī)的曲軸箱里面。采用 R22 制冷劑，因此管材選用紫銅管，空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 為減輕重量和降低成本選用薄壁銅管。經(jīng)過(guò)調(diào)整，最后確定機(jī)組的冷媒充注量為 Kg?？紤]到彎管等因素，現(xiàn)取蒸發(fā)器、冷凝器的總傳熱管長(zhǎng)為 和 37m，相應(yīng)的各自容積為： VH=4? di2 LH=π /4 103 L = L VK=4? di2 LH=π /4 37 103 L = L 按上式可估算出該系統(tǒng)的制冷劑充注量為： G= + = kg 充注量對(duì)系統(tǒng)性能的影響因素是多方面的，也與毛細(xì)管的長(zhǎng)度有關(guān)，在毛細(xì)管長(zhǎng)度一定的情況下，存在一個(gè)最佳充注量，它與確定毛細(xì)管尺寸的情況類似，也應(yīng)該通過(guò)在實(shí)際裝置中進(jìn)行實(shí)驗(yàn)后確定。 空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計(jì) 據(jù)有關(guān)資料介紹， 對(duì)制冷劑為 R22 的空冷式空調(diào)器而言，系統(tǒng)的制冷劑充注量可用下式估算： G=+ 式中： G 系統(tǒng)制冷劑充注量， kg； VH蒸發(fā)器容積， L； VK冷凝器容積， L。充注量過(guò)多，不僅蒸發(fā)器內(nèi)積液過(guò)多，致使蒸發(fā)器壓力升高，傳熱溫差減小，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)a(chǎn)生壓縮機(jī)的液擊現(xiàn)象，而且會(huì)使冷凝器內(nèi)冷凝后的冷凝液體不能及時(shí)排出，使冷凝器的有效面積減小，導(dǎo)致冷凝壓力升高，壓縮機(jī)耗功增加。 七 .系統(tǒng)