【正文】 前軸 1—1 869 后軸 1—2 869 大客車 CA50 前軸 1—1 458 后軸 1—2 458 小貨車BJ130 前軸 1—1 1768 后軸 1—2 1768 中貨車CA50 前軸 1—1 556 后軸 1—2 556 中貨車EQ140 前軸 1—1 897 后軸 1—2 897 大貨車JN150 前軸 1—1 726 后軸 1—2 +00 726 特大車日野KB222 前軸 1—1 654 后軸 1—2 +00 654 拖掛車 五十鈴 前軸 1—1 62 后軸1 1—2 +00 62 后軸2 1—2 +00 62 后軸3 1—2 +00 62 表中為不同單軸軸重級位i的設(shè)計軸載當量換算系數(shù)；為單軸級位i的軸重（kN）；為設(shè)計軸載的軸重（kN）。
= = 其中 ： 初期年平均日貨車交通量乘以方向分配系數(shù)和車道分配系數(shù)，即為設(shè)計車道的年平均日貨車交通量（ADTT）。 由《公路水泥混凝土路面設(shè)計規(guī)范》，屬于重交通。根據(jù)公路等級為高速公路、交通量為重交通等級和低級變異水平等級，初擬路面結(jié)構(gòu)如下圖，長5m。
材料參數(shù)的確定 ，取普通混凝土面層的彎拉強度標準值 fr = ， ，℃。
板底地基綜合回彈模量取118 混凝土面層板的彎曲剛度Dc，半剛性基層板的彎曲剛度Db,路面結(jié)構(gòu)總相對剛度半徑rg為： 標準軸載和極限荷載在臨界荷載位處產(chǎn)生的荷載應(yīng)力為： 計算面層荷載疲勞應(yīng)力和最大荷載應(yīng)力為： 其中應(yīng)力折減系數(shù)；綜合系數(shù)：疲勞應(yīng)力系數(shù)。計算綜合溫度翹曲應(yīng)力和內(nèi)應(yīng)力的溫度應(yīng)力系數(shù)： 計算面層最大溫度應(yīng)力為： 計算溫度疲勞應(yīng)力系數(shù)： 計算溫度疲勞應(yīng)力： 一級安全等級，低變異水平下。
假定路基為中濕狀態(tài) 初擬路面結(jié)構(gòu) 考慮到路基為中濕狀態(tài)，路床頂距地下水位距離較近需加鋪墊層，擬定路面結(jié)構(gòu)如下圖。縱縫為設(shè)拉桿平縫，橫縫為設(shè)傳力桿的假縫。土基的回彈模量參照《公路水泥混凝土路面設(shè)計規(guī)范》附錄，綜合回彈模量為80=76MPa， ，水泥穩(wěn)定碎石基層回彈模量取 2000 MPa，級配碎石底基層回彈模量取220MPa，墊層未篩分碎石回彈模量取200MPa。
溫度應(yīng)力 溫度最大梯度取90℃/m。
。初擬路面結(jié)構(gòu)如下圖?？v縫為設(shè)拉桿平縫，橫縫為設(shè)傳力桿的假縫。土基的回彈模量參照《公路水泥混凝土路面設(shè)計規(guī)范》附錄，路基回彈模量取80MPa，綜合回彈模量為80=76MPa， ，多空隙水泥穩(wěn)定碎石基層回彈模量取1500 MPa，級配碎石底基層回彈模量取220MPa。
溫度應(yīng)力 溫度最大梯度取90℃/m。
。長5m。
材料參數(shù)的確定 ，取普通混凝土面層的彎拉強度標準值 fr= ，相應(yīng)彎拉彈性模量標準值和泊松比為31 ，℃。
板底地基綜合回彈模量 板底地基綜合回彈模量取140 混凝土面層板的彎曲剛度Dc，半剛性基層板的彎曲剛度Db,路面結(jié)構(gòu)總相對剛度半徑rg為： 荷載應(yīng)力 標準軸載和極限荷載在臨界荷載位處產(chǎn)生的荷載應(yīng)力為： 計算面層荷載疲勞應(yīng)力和最大荷載應(yīng)力為： 其中應(yīng)力折減系數(shù)；綜合系數(shù)：疲勞應(yīng)力系數(shù)。計算綜合溫度翹曲應(yīng)力和內(nèi)應(yīng)力的溫度應(yīng)力系數(shù)： 計算面層最大溫度應(yīng)力為： 計算溫度疲勞應(yīng)力系數(shù)： 計算溫度疲勞應(yīng)力： 結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)校核 一級安全等級，低變異水平下。
方案三 假定路基為干燥狀態(tài) 初擬路面結(jié)構(gòu) 考慮到廣西梧州地區(qū)處于亞熱帶季風氣候區(qū)緯度偏低，夏季溫度較高，可以采用密級配瀝青穩(wěn)定碎石做基層減少熱脹冷縮對水泥路面的破壞，同時能防止路面水滲入底基層對其造成沖刷破壞，故初擬路面結(jié)構(gòu)如下圖?？v縫為設(shè)拉桿平縫，橫縫為設(shè)傳力桿的假縫。土基的回彈模量參照《公路水泥混凝土路面設(shè)計規(guī)范》附錄，路基回彈模量取80MPa，綜合回彈模量為80=76MPa， ，密級配瀝青穩(wěn)定碎石基層回彈模量取4000 MPa，級配碎石底基層回彈模量取220MPa。
溫度應(yīng)力 溫度最大梯度取90℃/m。
。長5m。
材料參數(shù)的確定 ，取普通混凝土面層的彎拉強度標準值 fr= ，相應(yīng)彎拉彈性模量標準值和泊松比為31 ，℃。
板底地基綜合回彈模量 板底地基綜合回彈模量取142 混凝土面層板的彎曲剛度Dc，半剛性基層板的彎曲剛度Db,路面結(jié)構(gòu)總相對剛度半徑rg為： 荷載應(yīng)力 標準軸載和極限荷載在臨界荷載位處產(chǎn)生的荷載應(yīng)力為： 計算面層荷載疲勞應(yīng)力和最大荷載應(yīng)力為： 其中應(yīng)力折減系數(shù)；綜合系數(shù)：疲勞應(yīng)力系數(shù)。計算綜合溫度翹曲應(yīng)力和內(nèi)應(yīng)力的溫度應(yīng)力系數(shù)： 計算面層最大溫度應(yīng)力為： 計算溫度疲勞應(yīng)力系數(shù)： 計算溫度疲勞應(yīng)力： 結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)校核 一級安全等級，低變異水平下。
方案比選 各方案路面結(jié)構(gòu)圖 各方案比選 密級配瀝青穩(wěn)定碎石基層具有良好的收縮性能，能有效減少由于熱脹冷縮和外力作用的收縮裂縫，同時也能緩解反射裂縫，防止路面水滲入，對底基層的沖刷作用。
沿線石料場分布較多，且質(zhì)量好，儲存大，沿線運輸條件整體情況良好，水泥產(chǎn)量豐富，產(chǎn)量大，所以基層墊層最好采用水泥穩(wěn)定粒料，就近取材有利于降低成本。
從基層強度和材料要求上考慮，水泥穩(wěn)定碎石基層可為優(yōu)選方案。
確定方案 綜合上述因素，密級配瀝青碎石基層雖然有良好的技術(shù)性能，但經(jīng)濟上花費高，材料強度較小，穩(wěn)定性較弱。多孔隙水泥穩(wěn)定碎石排水基層不但技術(shù)上優(yōu)于水泥穩(wěn)定碎石基層，而且材料花費低，同時具有良好的抗沖刷性能。
方案二路面結(jié)構(gòu)如下圖： 7 瀝青路面結(jié)構(gòu)設(shè)計 設(shè)計資料 本測區(qū)為亞熱帶地區(qū)，屬南亞熱帶季風氣候，氣候溫暖濕潤，陽光充足，雨量充沛，濕度較大，無霜期較長，夏長冬短，夏濕冬干，春季陰雨連綿，夏季暴雨頻繁，氣候呈顯著的季節(jié)性變化。全年主導(dǎo)風向為東風，其次是西南風，冬季盛行北風，夏季盛行南風，多年平均最大風速為12m/s。
確定累計標準軸次、設(shè)計彎沉及抗拉強度結(jié)構(gòu)系數(shù)交通量 根據(jù)交通量資料表，%。
交通量組成、汽車計算參數(shù)及軸載換算計算結(jié)果表 序號 車型名稱 前軸重 后軸重 后軸數(shù) 輪組數(shù) 后軸距(m) 交通量 1 小客車 1 雙輪組 ＜3 2580 2 中客車 30 55 1 雙輪組 ＜3 869 3 大客車CA50 1 雙輪組 ＜3 458 4 小貨車BJ130 1 雙輪組 ＜3 1768 5 中貨車CA50 1 雙輪組 ＜3 556 6 中貨車EQ140 1 雙輪組 ＜3 897 7 中貨車JN150 49 1 雙輪組 ＜3 726 8 特大車日野KB222 1 雙輪組 ＜3 654 9 拖掛車 五十鈴 60 100 3 雙輪組 ＞3 62 設(shè)計年限 15年 車道系數(shù) 交通量平均增長率 % （1）一個車道上大客車及中型以上的各種貨車日平均交通量Nh= 1689 ,屬重交通等級； （2）當以設(shè)計彎沉值和瀝青層層底拉應(yīng)力為指標時 : 路面營運第一年雙向日平均當量軸次 : 2724。
（3）當以半剛性材料結(jié)構(gòu)層層底拉應(yīng)力為設(shè)計指標時 : 路面營運第一年雙向日平均當量軸次 : 2143 設(shè)計年限內(nèi)一個車道上的累計當量軸次 : 9480268，屬中等交通等級 綜合上述可知該路面設(shè)計交通等級為重交通等級。組合基層根據(jù)公式，當計算值＜，＞。
路面設(shè)計彎沉為23（）。
路面設(shè)計彎沉為23（）。
擬定路面結(jié)構(gòu)材料如下： 。
干燥狀態(tài)下路面結(jié)構(gòu)厚度計算參數(shù) 層位 材料名稱 厚度（mm） 20℃平均抗壓模量 標準差 15℃平均抗壓模量 標準差 劈裂強度 容許 拉應(yīng)力 1 OGFC30 30 800 75 1200 110 2 AC13 60 1400 150 2000 210 3 AC20 80 1200 130 1600 160 1 4 5%水泥穩(wěn)定碎石 ？ 1500 160 4000 400 5 4%水泥穩(wěn)定碎石 200 1300 140 3800 390 : LD= 23 () H( 4 )= 150 mm LS= () H( 4 )= 200 mm LS= () H( 4 )= 181 mm(僅考慮彎沉) : H( 4 )= 181 mm(第 1 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 4 )= 181 mm(第 2 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 4 )= 181 mm(第 3 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 4 )= 181 mm(第 4 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 4 )= 181 mm σ( 5 )= MPa H( 4 )= 231 mm σ( 5 )= MPa H( 4 )= 185 mm(第 5 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) : H( 4 )= 181 mm(僅考慮彎沉) H( 4 )= 185 mm(同時考慮彎沉和拉應(yīng)力) 路面結(jié)構(gòu)厚度取整，最終確定結(jié)果如下： 交工驗收彎沉值和層底拉應(yīng)力計算 : 第 1 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS=