【正文】 翼板1換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩5760承托2532肋部3表314 支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算表分塊名稱及序號(hào)已知： ，靜矩類別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩4320承托2630底板4底板部分對(duì)凈軸靜矩管道或鋼束翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩4320承托2630肋部3翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩4320承托2630肋部3分塊名稱及序號(hào)已知： ，靜矩類別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)換軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)換軸靜矩5760承托2630底板4底板部分對(duì)換軸靜矩管道或鋼束翼板1凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩5760承托2630肋部3翼板1換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩5760承托2630肋部3 截面幾何特性總表表315 截面幾何特性計(jì)算總表名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積凈慣性矩凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積底板部分面積鋼束群重心到凈軸距離續(xù)表315 混凝土換算截面換算面積換算慣性矩?fù)Q軸到截面上緣距離換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對(duì)換軸凈距翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積底板部分面積鋼束群重心到換軸距離 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。計(jì)算結(jié)果見表38所示如下。鋼束縱向布置圖見圖315。三、鋼束計(jì)算 圖313 錨固端尺寸圖（單位：cm） 圖314 鋼束計(jì)算圖式A、 計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離（見圖313）表36 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號(hào)起彎高度y/cm/cm/cm/cm/cm起彎角/。 a）端部截面 b)跨中截面圖312 鋼束布置圖（單位：cm）跨中截面鋼束群重心至梁底距離為：端部鋼束群重心至梁底的距離為：表35 錨固端截面的幾何特性計(jì)算表分塊序號(hào)分塊面積分塊面積至形心上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜矩分塊面積的自身慣性矩分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩cmcm1576095184011664036,9222807620335075254350022225014300005上核心距為：下核心距為：則鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。表34 主梁作用效應(yīng)組合計(jì)算表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面kNkNkN1第一期永久作用02第二期永久作用03總永久作用04可變作用（汽車）5可變作用（汽車沖擊）6標(biāo)準(zhǔn)組合=(3)+(4)+(5)7短期組合=(3)+*(4)8極限組合=*(3)+*{(4)+(5)} 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置 跨中截面鋼束的估算和確定一、按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) （式35）假設(shè)則則鋼束數(shù)n可求得為：二、按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)綜上，取鋼束數(shù)為10束。 圖38 支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：cm）可變作用（汽車）的荷載橫向分布系數(shù)：1號(hào)梁：3號(hào)梁：2號(hào)梁：綜上，可變作用橫向分布系數(shù)1號(hào)梁為最不利，故可變作用橫向分布系數(shù)取值為： 跨中截面： 支點(diǎn)截面。 圖37 3號(hào)梁的橫向分布影響線及最不利布載圖式（單位：cm）四車道：三車道一：三車道二：兩車道：支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。圖35 1號(hào)梁的橫向分布影響線及最不利布載圖式（單位：cm）1號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（其中包括了車道折減系數(shù)）：四車道：三車道：兩車道：2號(hào)梁的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖36。 圖34 抗扭慣性矩計(jì)算圖式（單位：cm）B、 主梁的扭轉(zhuǎn)位移與撓度之比 （式33） 懸臂板撓度與主梁撓度之比 （式34） C、 計(jì)算荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值根據(jù)計(jì)算出的參數(shù)及，查附表，內(nèi)插得到橫向分布影響線豎坐標(biāo)值，結(jié)果見表33。簡支梁橋基頻計(jì)算公式： (式32)由于，故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車道折減，三車道減22%，四車道減33%，本設(shè)計(jì)按兩車道，三車道，四車道分別布載計(jì)算，取最不利情況設(shè)計(jì)。 恒載內(nèi)力計(jì)算（邊主梁）一、永久作用集度（一） 主梁自重A、 跨中截面段主梁自重（底板寬度變化處截面至跨中截面，）B、 底板加厚與腹板變寬段梁的自重近似計(jì)算（）+=C、 支點(diǎn)梁段的自重（）D、 邊主梁的橫隔梁（只在端部設(shè)置橫隔梁）則半跨內(nèi)橫隔梁重量為則主梁永久作用集度為（二） 二期永久作用集度A、 頂板中間濕接縫集度：B、 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：C、 橋面鋪裝層10cm厚瀝青混凝土鋪裝6cm厚C40混凝土鋪裝橋面鋪裝均分給五片主梁，則D、 防撞欄：單側(cè)防撞欄線荷載為8kN/m將兩側(cè)防撞欄均分給五片主梁，則則邊主梁二期永久作用集度為（三） 永久作用效應(yīng)按圖33進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算，設(shè)a為計(jì)算截面離左側(cè)支座的距離，并令，永久作用效應(yīng)計(jì)算見表32。 (式31)圖31 橋梁橫斷面圖及縱剖面結(jié)構(gòu)尺寸圖（單位：cm） 圖32 端部及跨中截面尺寸圖（單位：cm）截面上核心距截面下核心距因此截面效率指標(biāo)初擬截面是合理的。計(jì)算跨中截面幾何特性，見表31。五、瀝青混凝土重度按23計(jì)，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按26計(jì)，混凝土重度按25計(jì)，單側(cè)防撞欄線荷載為8kN/m。三、箱形截面尺寸：，端部設(shè)置橫隔梁，高1m，橫向共計(jì)5片箱型梁，采用濕接縫進(jìn)行連接，頂板、腹板和頂板之間設(shè)有承托，底板厚度、（即端部的截面尺寸），見圖31。普通鋼筋直徑大于或等于的采用鋼筋；直徑小于的均采用鋼筋。三、主要材料（1）混凝土：主梁（板）等、濕接縫、現(xiàn)澆連續(xù)段均采用C50砼；橋面鋪裝采用C40防水砼。主梁全長：；計(jì)算跨徑：。綜合比較各種方案的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，技術(shù)指標(biāo)，施工難易程度等，還有本地的具體地質(zhì)條件和人文環(huán)境以及其它客觀因素，我最終選擇第一方案即預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋方案作為推薦設(shè)計(jì)方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。由于簡支梁是靜定結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)內(nèi)力不受地基變形的影響，對(duì)基礎(chǔ)要求較低，適用于地基較差的橋址上建橋。圖21 方案一（單位：m）方案二：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支T梁橋橋型優(yōu)勢(shì) 橋型新穎簡潔輕巧，外形美觀，橋凈空大，橋下視野開闊；尺寸擬定橋?qū)挷贾茫海ǚ雷矙冢?（車行道）+（防撞護(hù)欄）=16m跨徑布置：30x4=120m圖22 方案二（單位：m）方案三：斜拉橋橋型優(yōu)勢(shì)主梁增加了中間的斜索支撐，彎矩顯著減小，與其他體系的大跨度橋梁比較，混凝土斜拉橋的鋼材和混凝土用量均較節(jié)省；借斜拉索的預(yù)壓力可以調(diào)整主梁的內(nèi)力，使之分布均勻合理，獲得經(jīng)濟(jì)效果，并且能將主梁做成等截面，便于制造和安裝；斜索的水平分力相當(dāng)于對(duì)混凝土梁施加的預(yù)壓力，借以提高梁的抗裂性能，并能充分發(fā)揮了高強(qiáng)材料的特性；結(jié)構(gòu)輕巧，適用性強(qiáng)。場地地震效應(yīng)評(píng)價(jià)本區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度。在勘察深度范圍內(nèi)，地面以下土質(zhì)為硬塑粘性土，孔隙比e0=；液性指數(shù)IL=。邢衡高速K14橋梁施工圖設(shè)計(jì)畢業(yè)論文目 錄第一章 緒論 2 設(shè)計(jì)資料 2第二章 方案比選 2 橋型方案 2 方案比選 3 方案確定 4第三章 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算 5 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 5 主梁內(nèi)力計(jì)算 8 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置 21 主梁截面幾何特性 27 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 37 主梁截面強(qiáng)度與應(yīng)力驗(yàn)算 48 主梁端部的局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算 74 主梁變形驗(yàn)算 76第四章 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 82 下部結(jié)構(gòu)形式 82 橋墩樁長計(jì)算 84參考文獻(xiàn) 88外文資料中文翻譯致 謝1天津大學(xué)仁愛學(xué)院2015屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第一章 緒論 設(shè)計(jì)資料一、設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)：公路I級(jí)：80km/h：（防撞欄）+4m（車行道）+（防撞欄）=16m：雙向2%：位于直線段：基本烈度6度，按7度設(shè)防二、有關(guān)設(shè)計(jì)條件 地區(qū)氣溫：一月平均氣溫－℃，℃材料供應(yīng)：鋼、木、水泥供應(yīng)充足，砂、礫石可就地取用，所以材料運(yùn)距不超過5km施工單位：甲級(jí)公路工程公司，機(jī)具及技術(shù)人員滿足施工要求。三、場地工程地質(zhì)條件簡述場區(qū)地形平坦。地下水特征場地地表水及地下水不發(fā)育，僅在上部素填土中存在少量的上層滯水，受大氣降水補(bǔ)給，該場地地下水和地表水對(duì)混凝土無結(jié)晶類腐蝕、無分解類腐蝕、無結(jié)晶分解復(fù)合類腐蝕。1第二章 方案比選 橋型方案方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支箱梁橋橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：30m全橋總長：30x4=120m 主梁全長：計(jì)算跨徑：橋面寬度：（防撞欄）+（車行道）+（防撞護(hù)欄）=16m材料及工藝： 本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支箱梁橋混凝土部分：主梁等、濕接縫、現(xiàn)澆連續(xù)段均采用C50砼，橋面鋪裝采用C40防水砼。尺寸擬定跨徑布置：60m+60m圖23 方案三（單位：m） 方案比選表21 方案比選1方案一二三2橋型布置預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁橋斜拉橋3跨徑布置（m）30+30+30+3030+30+30+3060+604截面形式五個(gè)單箱單室箱型截面T型截面五個(gè)單箱單室箱型截面5技術(shù)要求鄰橋孔各自單獨(dú)受力，便于預(yù)制、架設(shè)、簡化施工管理，施工費(fèi)用低施工技術(shù)易，但工藝復(fù)雜，所需設(shè)備較少高度機(jī)械化，需要一整套機(jī)械動(dòng)力設(shè)備，施工速度快，占用場地少6上部結(jié)構(gòu)施工方法預(yù)制安裝法預(yù)制安裝法懸臂拼裝法7經(jīng)濟(jì)性好一般較好 方案確定簡支梁橋受力簡單，梁中只有正彎矩，體系溫度、混凝土收縮徐變、張拉預(yù)應(yīng)力等均不會(huì)在梁中產(chǎn)生附加內(nèi)力，設(shè)計(jì)計(jì)算方便，最容易設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式結(jié)構(gòu)。在多孔簡支梁橋中，相鄰橋