【正文】 圖 318 反拱度計算圖表337 分塊面積及形心位置的計算 分塊面積Ai（cm2）形心位置di（cm）形心處的值cm矩形1矩形2三角形3矩形4三角形5弓形6半個My圖注：h1為錨固點截面的鋼束重心的凈軸的豎直距離；h2彎起結(jié)束點到錨固點的豎直距離；h3為鋼束起彎點到凈軸的豎直距離；為鋼束起彎角。則： 公式右邊公式左邊=因此，主梁端部局部承壓驗算滿足要求。根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的5號鋼束進行局部承壓驗算。(6)/(4)超重(12)=(9)+(10)失重(13)=(9)+(11) 主梁端部的局部承壓強度驗算后張法預應力混凝土梁的端部，由于錨下集中的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓應力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓強度驗算。沒有出現(xiàn)拉應力，故可不配縱向普通鋼筋。(5)/(4)00(10)=(8)+(9)二、吊裝應力驗算本設計采用兩點吊裝，吊點設在兩支點內(nèi)移50cm處。通過各控制截面計算，得知截面邊緣的混凝土法向應力均能符合上述規(guī)定。相應的計算過程及結(jié)果見表331，表332，表333，由這些表數(shù)據(jù)可知，符合要求。取最不利的外層鋼筋N5進行驗算，表示出了N5號預應力筋拉應力的計算過程和結(jié)果,由表330可得，5號預應力筋拉應力最大值出現(xiàn)在跨中截面，符合要求。表329 正截面混凝土壓應力計算表應力部位跨中上 緣跨中下 緣四分點上緣四分點下緣支點上 緣支點下 緣(1)(2)496308749630874194080419408024739202473920(3)(4)(5)(6)295800029580002218500221850000(7)707707048854105307810366406000(8)=(1)/(3)(9)=177。表326 計算表截面應力部位aaoonnbb跨中截面(1)(2)4963087496308749630874963087(3)(4)(5)0(6)19107127191071271910712719107127(7)0(8)2958000295800029580002958000(9)6207740620774062077406207740(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)續(xù)表326截面應力部位aaoonnbb四分點截面(1)(2)4194080419408041940804194080(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2218500221850022185002218500(9)4655810465581046558104655810(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)續(xù)表326截面應力部位aaoonnbb支點截面(1)(2)2473920247392024739202473920(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)0000(9)0000(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0000(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0000(15)=(13)+(14)0000(16)=(12)+(15)表327 計算表跨中截面四分點截面支點截面一期荷載短期組合預加力一期荷載短期組合預加力一期荷載短期組合預加力V/00腹板寬b/cm363650上梗肋aa15952100短期組合剪力凈軸nn00短期組合剪力續(xù)表327換軸oo00短期組合剪力下梗肋bb00短期組合剪力表328 計算表截面主應力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonnbb 持久狀況構件的應力驗算按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構件，應計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應力、受拉區(qū)鋼筋的拉應力和斜截面混凝土的主壓應力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。表325 正截面抗裂性驗算計算表應力部位跨中下緣四分點下緣支點下緣(1)(2)496308741940802473920(3)(4)(5)(6)295800022185000(7)620774046558100(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6)/(4)0(12)=[(7)(6)]/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)*(10)二、斜截面抗裂性驗算 斜截面抗裂性驗算以主拉應力控制，一般取變截面點分別計算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在荷載短期效應組合作用下的主拉應力，應滿足=。斜截面抗剪承栽力按下式計算： （式326） （式327）式中：—異號變矩影響系數(shù)，對剪支梁，=；—預應力提高系數(shù)，=；—受壓冀緣影響系數(shù)，取=；b—斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度。計算得故最小配筋率滿足要求。根據(jù)相同的計算步驟，四分點正截面承載力亦滿足要求。預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力可按實際翼緣全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力可按翼緣有效寬度計算。以下內(nèi)容中，先進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)驗算，再分別驗算持久狀態(tài)抗裂驗算和應力驗算，最后進行短暫狀態(tài)構件的截面應力驗算。表320 四分點截面混凝土收縮和徐變引起的預應力損失計算表計算數(shù)據(jù)195000計算應力損失值（1）（2）[(1)+(2)]計算數(shù)據(jù) 成橋后四分點截面由張拉剛束產(chǎn)生的預加力作用效應計算計算方法與預加力階段混凝土彈性壓縮引起的預應力損失計算方法相同，其計算結(jié)果見表321。表317 四分點、支點及跨中截面計算表四分點截面支點截面跨中截面鋼束號影響長度錨固端距張拉端距離距張拉端距離距張拉端距離12345 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失可由下式計算 （式315）式中 ——在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向拉應力（MPa），可按下式計算 （式316）式中 ——分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩 ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，計算結(jié)果見表318。由下式計算如下。后張法梁的預應力損失值包括前期預應力損失（鋼束與管道的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失，分批張拉混凝土 壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力分別等于張拉應力和扣除相應階段的應力損失值。 圖315 鋼束布置圖（縱斷面）（單位：cm）表37 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表截面鋼束號R/cm四分點5未彎起01994未彎起01993未彎起0121212未彎起013333145直線段y支點594449352212603316845C、 鋼束長度計算 一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端張拉的工作長度（270cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度計算，通過每根鋼束長度計算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，利以備料和施工。二、鋼束起彎角度及線形的確定跨中分為4排，最下排兩根起彎角度為，其余8根彎起角度均為，所有鋼束布置線型均為直線加圓弧。 E、 車道荷載取值公路I級， 計算彎矩時：計算剪力時：F、 可變作用效應計算：（1） 計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力（見圖39）：圖39 跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位：cm）（A）彎矩： （不計沖擊） （沖擊效應）不計沖擊：沖擊效應：（B）剪力： （不計沖擊） （沖擊效應）不計沖擊：沖擊效應：（2） 計算L/4處截面的最大彎矩和最大剪力（見圖310）：圖310 L/4處截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位：cm）（A）彎矩： （不計沖擊） （沖擊效應）不計沖擊：沖擊效應：（B）剪力： （不計沖擊） （沖擊效應）不計沖擊：沖擊效應：（3） 支點截面剪