【正文】 法，兩端橋臺(tái)附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。 主跨施工分段表 表 41 第一階段 0 號(hào)塊 19to22。95to98 第二階段 1 號(hào)塊 1 23； 5 61。9 100 第四階段 3 號(hào)塊 1 25； 5 63。9 102 第六階段 5 號(hào)塊 1 27； 5 65。8 104 第八階段 7 號(hào)塊 1 29； 50、 67。8 106 第十節(jié)段 9 號(hào)塊 31； 4 69。8 108 第十二節(jié)段 11 號(hào)塊 33； 4 71。8 110 第十四節(jié)段 13 號(hào)塊 35； 4 73。 77to78 主梁內(nèi)力計(jì)算 根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并 通過對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。 裝 訂 線 11 2 2 4 0 .1 1 1 2 6 .4 /G KN m? ? ? ? 懸臂澆注階段內(nèi)力 澆筑零號(hào)塊，拼裝掛藍(lán)，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應(yīng)頂板縱向預(yù)應(yīng)力束，懸臂澆注結(jié)束時(shí)全橋的恒載內(nèi)力見圖 42： （ a） 彎矩圖 （ b） 剪力圖 圖 42 最大懸臂澆注階段內(nèi)力圖 邊跨合攏階段內(nèi)力 安裝排架并按施工要求進(jìn)行預(yù)壓，現(xiàn)澆邊跨等高粱段，達(dá)到強(qiáng)度要求后，澆注邊跨合龍段，張拉邊跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。 （ a）彎矩圖 （ b）剪力圖 圖 43 邊跨合攏段內(nèi)力 累計(jì)圖 中跨合攏段內(nèi)力 拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段， 裝 訂 線 12 張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束和剩余次中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。 （ a）彎矩圖 （ b） 剪力圖 圖 44 中跨合 龍 段累計(jì)內(nèi)力圖 一期恒載作用下個(gè)單元的彎矩與剪力值見下表 42。 （ a）彎矩圖 （ b） 剪力圖 圖 45 橋面鋪裝階段累計(jì)內(nèi)力圖 二 期恒載作用下個(gè)單元的彎矩與剪力值見下表 43 二 期恒載作用下彎矩剪力值 表 43 單 元 彎矩（ KN m? ） 剪 力 (KN) 單 元 彎矩（KNm） 剪 力 ( KN m? ) 1 59 2 60 3 61 4 62 5 63 6 64 7 65 8 66 9 67 10 68 11 69 12 70 13 71 14 72 15 73 16 74 17 75 裝 訂 線 15 18 76 19 77 20 78 21 79 22 80 23 81 24 82 25 83 26 84 27 85 28 86 29 87 30 88 31 89 32 90 33 91 34 92 35 93 36 94 37 95 38 96 39 97 40 98 41 99 42 100 43 101 44 102 45 103 46 104 47 105 48 106 49 107 50 108 51 109 52 110 53 111 54 112 55 113 56 114 57 115 58 116 裝 訂 線 16 支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算方法及結(jié)果 由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)體系是一種對(duì)支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分 。一般應(yīng)綜合考慮橋址處的地質(zhì)、水文等 自然條件 ，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)來定。程序一般對(duì)每一個(gè)截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。假設(shè) 四 跨連續(xù)梁橋 五個(gè)支點(diǎn) 下沉 10mm。 利用 Midas 軟件從而得出在支座沉降下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力圖如圖 46 所示。 支座沉降作用下的彎矩、剪力值 表 44 單 元 彎矩（ KN m? ） 剪 力 (KN) 單 元 彎矩（ KN m? ） 剪 力 (KN) 1 59 2 60 3 61 4 62 裝 訂 線 17 5 63 6 64 7 65 8 66 9 67 10 68 11 69 12 70 13 71 14 72 15 73 16 74 17 75 18 76 19 77 20 78 21 79 22 80 23 81 24 82 25 83 26 84 27 85 28 86 29 87 30 88 31 89 32 90 33 91 34 92 35 93 36 94 37 95 38 96 39 97 40 98 41 99 42 100 43 101 44 102 45 103 裝 訂 線 18 46 104 47 105 48 106 49 107 50 108 51 109 52 110 53 111 54 112 55 113 56 114 57 115 58 116 本設(shè)計(jì)中車道荷載為公路 I級(jí)，根據(jù)《公路橋涵通用規(guī)范》，公路 I級(jí)車道荷載 的標(biāo)準(zhǔn)值為 /kq KN m? ；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于 5m時(shí)， Pk=180KN，橋梁計(jì)算跨徑大于等于 50m時(shí)， Pk=360KN；橋梁計(jì)算跨徑在 5~50m之間時(shí) Pk采用線形內(nèi)插。不管橋梁 的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。沖擊作用以車體的振動(dòng)和橋跨自身的變形和振動(dòng)。 橫向分布系數(shù)的考慮 荷載橫向分布是指作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配，或者說各主梁如何分擔(dān)車輛荷載。 裝 訂 線 19 活載作用下內(nèi)力 利用有限元軟件計(jì)算得到在活載作用下的 內(nèi)力 包絡(luò)圖見 47。 活載作用下的彎矩、剪力值 表 45 單元 最大值 最小值 剪力 Z（ kN） 彎矩 y（ kNm? ） 剪力 Z（ kN） 彎矩 y（ kNm? ） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 18413 15 16 裝 訂 線 20 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 裝 訂 線 21 58 59 60 61 62 63 64 32278 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 22797 95 96 97 98 裝 訂 線 22 99 100 101 102 103 104 105 106 107 14374 108 109 110 111 112 113 114 115 116 溫度內(nèi)力計(jì)算 橋梁設(shè)計(jì)中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，在線性溫差變化情況下，梁式結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生撓曲變形，且梁再變形后仍然服從平截面假定，在連續(xù)梁結(jié)構(gòu)中，它不但引起結(jié)構(gòu)的位移，且由于多余約束的影響，從而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)溫度次內(nèi)力 。 本設(shè)計(jì)中考慮頂板與底板溫度梯度為 05C 時(shí)的溫度內(nèi)力，利用 Midas計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)個(gè)單元內(nèi)力圖如圖 48 （ a）彎矩圖 （ b）剪力圖 圖 48 溫度應(yīng)力作用下內(nèi)力圖 裝 訂 線 23 荷載組合 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合 按正常 使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合 （ 1） 作用短期效應(yīng)組合 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)表達(dá)式為： 111mns d